Llogaritja e strukturave prej druri Duhet të bëhet:
Llogaritja e kapacitetit mbajtës duhet të kryhet në efektin e ngarkesave të shlyerjes.
Llogaritja e deformimit duhet të bëhet në ndikimin e ngarkesave rregullatore.
Deformimi (defdites) të elementeve të përkuljes nuk duhet të tejkalojë vlerat e dhëna në tabelë. 37.
Shënim. Nëse ka llaç, devijimi i elementeve të mbivendosura vetëm nga ngarkesa nuk duhet të jetë më shumë se 1/350 hapësirë.
Llogaritja e elementeve të shtrirë qendrore është bërë nga formula:
ku n është forca gjatësore e vlerësuar,
mR - Koeficienti i kushteve të punës të elementit për shtrirjen, miratuar: për elementet që nuk kanë lirime në seksionin e vlerësuar, MR \u003d 1.0; Për elementet që kanë një dobësim, z. \u003d 0.8;
RP - Rezistenca e llogaritur e drurit për të shtrirë përgjatë fibrave,
Fnt- Zona e seksionit kryq të tërthortë të rrjetit: kur përcaktohet zbutja e FNT, e vendosur në një pjesë prej 20 cm të gjatë, merren në përputhje me një seksion kryq. Elemente të ngjeshura në nivel qendror. Llogaritja e elementeve të ngjeshur në nivel qendror është bërë nga formula: për forcë
për stabilitet
ku MC është koeficienti i kushteve për punën e elementeve për compression, të marra të barabarta me një,
RC - Rezistenca e llogaritur e drurit ndaj ngjeshjes përgjatë fibrave,
Koeficienti i lakimit gjatësor, i përcaktuar nga orari (Fig. 4),
FNT është zona kryq seksionale e elementit neto, Frace - zona e llogaritur kryq seksionale për llogaritjen e stabilitetit të marrë:
1) Në mungesë të dobësive: Fract \u003d FBR;
2) Me dobësi që nuk dalin në buzë - FRace \u003d FBR nëse zona e dobësive nuk kalon 25% të FBR dhe Fresc \u003d 4 / 3ft, nëse zona tejkalon 25% të FBR;
3) me dobësi simetrike me pamje nga buza: Fresc \u003d Fnt
Fleksibilitet? Elementet e një copë përcaktohet nga formula:
Shënim. Me asimetrike dobëson me pamje nga brinjët, elementet llogariten si një e vjetëruar.
Figura 4. Orari i koeficientëve të lakimit gjatësor ku IO është gjatësia e vlerësuar e elementit,
r - rreze e seksionit të inercisë së elementit të përcaktuar nga formula:
l6P dhe F6P është momenti i inercisë dhe zona kryq seksionale e elementit bruto.
Gjatësia e llogaritur e elementit L0 përcaktohet duke shumëzuar gjatësinë e tij të vlefshme në koeficientin:
në të dy anët e fiksuara - 1.0; me një fund të pinched dhe të tjera të ngarkuara lirisht - 2.0;
me një fund të prerë dhe të ndryshëm të artikuluar - 0.8;
në të dy sulmet e sulmuara - 0.65.
Llogaritja e elementeve të lakimit për forcë është bërë nga formula:
ku m është momenti i vlerësuar i përkuljes;
mWS - koeficienti i kushteve të punës të elementit të përkuljes; Ri - Rezistenca e llogaritur e drurit të lakimit,
WTT është momenti i rezistencës neto të pjesës së kryqëzimit në shqyrtim.
Koeficienti i kushteve të punës të elementeve bending të MI është pranuar: për bordet, bare dhe bare me madhësi të palëve më pak se 15 cm dhe elemente ngjitur seksion kryq drejtkëndor Mi \u003d 1.0; Për baret me madhësi prej 15 cm dhe më shumë me lartësinë e lartësisë së elementit të elementit në gjerësinë e saj H / b? 3.5 - Mi \u003d 1.15
Llogaritja e elementeve të një pjese për forcë gjatë përkuljes së zhdrejtë bëhet nga formula:
ku MX, komponentët e mi të momentit të lakimit të llogaritur, përkatësisht, për akset kryesore x dhe y
mWS - koeficienti i kushteve të punës të elementit të përkuljes;
WX, WY-Momente të rezistencës së seksionit kryq të tërthortë të rrjetës për X dhe Y. Essentenno-të mbushur me njerëz dhe elemente të zgjedhura jashtë paralajmërimit. Llogaritja e elementeve të shtrirë ekstrakt është bërë nga formula:
Llogaritja e elementeve të ngjeshura të çuditshme është bërë nga formula:
ku është koeficienti (i vlefshëm në rangun nga 1 në 0), i cili merr parasysh momentin shtesë nga forca gjatësore n gjatë deformimit të elementit të përcaktuar nga formula;
Nën theks të ulët të përkuljes m / WBR, jo më shumë se 10% e
n / FBR paragjykim, elemente të fshehura të ngjeshura në nivel qendror janë llogaritur
stabiliteti nga Formula n ku Q është një forcë e shtetit; mCK \u003d 1 - koeficienti i kushteve të punës të gjithë elementit në lakimin e skenës; RCK-llogaritur rezistenca druri për të lëkundur përgjatë fibrave; Iber-moment inercia bruto parë në shqyrtim; Momenti SBR-Static Pjesa bruto e seksionit kryq në krahasim me aksin neutral; b - gjerësia e seksionit. Ministria e Arsimit Federata Ruse Universiteti Shtetëror i Shtetit Yaroslavl fakulteti arkitektonik shembuj të llogaritjes së strukturave prej druri Tutorial
nën disiplinën "harton druri dhe plastikës" për studentët specialiteti 290300 "Inxhinieri industriale dhe civile" Formimi i korrespondencës Yaroslavl 2007. MP ________. Hartimet e drurit dhe plastikës: një manual metodologjik për studentët e korrespondencës formë të trajnimit specialiteti 290300 "Ndërtim industrial dhe civil" / Sost: V.A. Beckanev, D.S. Dehtererev; Yattu.- Yaroslavl, 2007.- __ S. Llogaritjet e llojeve kryesore të strukturave prej druri janë dhënë. Bazat e strukturave të projektimit dhe prodhimit të bëra prej druri, duke marrë parasysh kërkesat e dokumenteve të reja rregullatore. Karakteristikat e dizajnit dhe bazat për llogaritjen e ngurta, përmes strukturave prej druri janë përshkruar. Rekomandohet për studentët e 3-5 kurseve të specialitetit 290300 inxhinieri industriale dhe civile "nga forma e korrespondencës së trajnimit, si dhe specialitete të tjera që studiojnë kursin" harton e drurit dhe plastikës ". Il. 77. Tab. 15. BIBLIOG. 9 Emri. Rishikuesit: © shteti Yaroslavsky universiteti Teknik, 2007 Prezantimi Ky udhëzues është zhvilluar sipas Snip II-25-80 "Harton druri". Ai siguron informacion teorik, si dhe rekomandime për hartimin dhe llogaritjen e strukturave prej druri të nevojshme për t'u përgatitur për studentët e specialitetit "inxhinieri industriale dhe civile". Qëllimi i studimit të kursit "Hartimet e drurit dhe plastikës" është se specialisti i ardhshëm fiton njohuri në fushën e aplikimit në ndërtimin e strukturave prej druri, përdorimin e metodave për llogaritjen, projektimin dhe kontrollin e cilësisë së hartimeve të llojeve të ndryshme , ishte në gjendje të shqyrtojë gjendjen e strukturave, të llogarisnin dhe monitoronin strukturat e strukturimit të transportuesit duke marrë parasysh teknologjinë e prodhimit të tyre. 1. Llogaritja dhe dizajni i pllakës së çimentos të asbestit me kornizë druri Një shembull i llogaritjes së pllakës së veshjes së asbestit-çimentos. Është e nevojshme për të dizajnuar një pjatë shtresë të ngrohur të asbestit të ndërtesës bujqësore nën mbulim të mbështjellë me një shpat prej 0.1. Hapi i kornizave të strukturave të transportuesit është 6 m. Ndërtesa është e vendosur në zonën e Snow III. 1. Zgjedhja e një zgjidhje konstruktive të pllakave.
Pllakat e asbestit me një kornizë prej druri prodhuan një gjatësi prej 3 deri në 6 m, respektivisht, respektivisht 1 - 1.5 m, janë të destinuara për veshje të kombinuara të befone, kryesisht ndërtesa industriale me një kulm me çati nga materialet e mbështjella me trokitje të ujit në natyrë. Ne pranojmë madhësinë e pllakave 1.5x6 m për trim të sipërm dhe të poshtëm, marrim 5 fletë prej 1500x1200 mm në madhësi. Docking e fletëve të zvogëlimit është pranuar. Trim i sipërm i ngjeshur caktojë të trasha δ
1 \u003d 10 mm si më të ngarkuar, më të ulët të shtrirë - të trasha δ
2 \u003d 8 mm. Pesha volumetrike e fletëve është 1750 kg / m 3. Përdorni vida çeliku të galvanizuar me diametër si fasteners d.\u003d 5 mm dhe 40 mm e gjatë me një kokë sekrete. Distancat midis akseve të tyre marrin të paktën 30 d. (Ku d. - Diametri i vidës, rrufe në qiell ose rivet), por jo më pak se 120 mm, dhe jo më shumë se 30 δ
(Ku δ
- trashësia e azbestit-çimentos trim). Distanca nga aksi i vidës, rrufe në qiell ose gozhdë në buzë të trim të asbestit-çimentos duhet të jetë së paku 4 d. dhe jo më shumë se 10 d.. Gjerësia e pllakave përgjatë sipërfaqeve të sipërme dhe të poshtme ne pranojmë të barabartë me 1490 mm me një hendek midis pllakave prej 10 mm. Në drejtimin gjatësor, hendeku midis pllakave ne ofrojmë 20 mm, i cili korrespondon me gjatësinë strukturore të pllakës 5980 mm. Kryqëzimi gjatësor në mes të pllakave kryhet me ndihmën e një të katërtën e bare prej druri, thonjtë e thonjve në pllaka gjatësore. Hendeku i formuar midis pllakave para se të vendosni një qilim gome është kompakt nga materiali izolues i ngrohjes (MIPOP, poresoli, polietileni i shkumëzuar, etj.), Dhe bare prej druri që formojnë nyjet janë të lidhura me thonjtë me një diametër prej 4 mm në një hap të 300 mm. Kuadri i pllakave që ne ofrojmë nga druri i notave të pishave, një dendësi prej 500 kg / m 3. Gjatësia e pjesës së mbështetjes së pllakave përcaktohet nga llogaritja, por siguron së paku 4 cm. Rezistenca e parashikuar e rezistencës asbotike R i.a.\u003d 16Mpa. Moduli i elasticitetit, respektivisht, druri dhe asbetik përbëjnë E G.\u003d 10000 MPa, E A.\u003d 10000 MPa. Shtrirja e vlerësuar e rezistencës ndaj rezistencës R c.a.\u003d 22.5 MPA. Rezistenca e parashikuar Asbacker Bending nëpër fletë R. WT. . por\u003d 14 MPa. Rezistenca e vlerësuar e pishës së drurit R i.d.\u003d 13 MPa. Për pllaka të kornizës, përdoret një izolim i leshit mineral ose xhami në një lidhje sintetike, si dhe materiale të tjera izoluese të nxehtësisë. Në këtë rast, ne përdorim pllaka të ngurtë të leshit mineral në një kordon sintetik sipas GOST 22950-95 me një densitet prej 175 kg / m 3. Pllakat izoluese të nxehtësisë janë ngjitur në mbulimin e poshtëm të pllakave të asbestit-çimentos në shtresën e bitumit, të cilat në të njëjtën kohë kryen rolin e barrierës së avullit. Trashësia e izolimit është miratuar në mënyrë konstruktive të barabartë me 50 mm. Llogaritja e mbivendosjes prej druri është një nga detyrat më të lehta dhe jo vetëm për shkak se druri është një nga materialet më të lehta të ndërtimit. Pse kështu, ne do të zbulojmë shumë shpejt. Por unë menjëherë do të them nëse jeni të interesuar për llogaritjen klasike, sipas kërkesave të dokumenteve rregullatore, atëherë ju këtu
. Gjatë ndërtimit ose riparimit të një shtëpie prej druri, përdorni metal, dhe rrezet më të përforcuara të betonit mbivendosen disi jo në temë. Nëse shtëpia është prej druri, atëherë trarëve tavan logjikisht bëjnë prej druri. Kjo është vetëm në sy që nuk do të përcaktoni se cili bar mund të përdoret për trarët e mbivendosjes dhe çfarë të bëni hapësirën midis trarëve. Për t'iu përgjigjur këtyre pyetjeve, duhet të dini saktësisht distancën midis mureve mbështetëse dhe të paktën përafërsisht ngarkesës në mbivendosje. Është e qartë se distanca midis mureve janë të ndryshme, dhe ngarkesa në mbivendosje mund të jetë gjithashtu shumë e ndryshme, një gjë është llogaritja e mbivendosjes, nëse ka një papafingo jo-rezidenciale që është krejtësisht e ndryshme - llogaritja e Flooring për dhomën në të cilën ndarjet do të jenë në vijim, të qëndrojnë banjën e hedhur hekuri, tualet bronzi dhe shumë më tepër. Madhësia: px. Filloni të shfaqni nga faqja: 1 Agjencia Federale për Arsimin Shtetëror Vendimi i Arsimit të Lartë Profesional UKHTA Shembuj të Universitetit Teknik Teknik të UKHTA të llogaritjes së strukturave pyjore prej druri objektet inxhinierike Tutorial në disiplinën "Strukturat e inxhinierisë së pyjeve" UKHTA 008 2 UDC 634 * 383 (075) C90 Chupprakov, A.M. Shembuj të llogaritjes së strukturave prej druri të strukturave të inxhinierisë së pyjeve [teksti]: Studime. Manual në disiplinën "Strukturat e inxhinierisë së pyjeve" / a.m. Cheuprakov. UHHA: UGTU, c.: Il. ISBN Tutorial është menduar për studentët e specialitetit "Inxhinieri Pyjore". Në manualin e studimit, shembuj të llogaritjes së elementeve transportuese dhe strukturave të bëra prej druri, duke shfaqur vazhdimisht përdorimin e dispozitave bazë të shlyerjes për zgjidhjen e problemeve praktike. Në fillim të çdo paragrafi, informacioni i shkurtër shpjegon dhe justifikon metodat e llogaritura të përdorura. Manuali metodologjik u konsiderua dhe u miratua nga departamenti i teknologjisë dhe makinerive të prerjes, Protokolli 14 i datës 7 dhjetor, 007 dhe propozohet për publikim. Rekomanduar për publikim nga bordit redaktues të Universitetit Teknik të UKHTA-s. Rishikuesit: V.N. Pantilenko, Ph.D., Profesor, kreu. Departamenti "Inxhinieri Industriale dhe Civile"; E.a. Chernyshov, Drejtor i Përgjithshëm i Pyjeve Veriore LLC. Universiteti Teknik i UKHTA, 008 Chupprakov a.m., 008 ISBN 3 Hyrje Ky doracak ndiqet kryesisht nga qëllimi arsimor për t'u mësuar studentëve që të aplikojnë informacionin teorik të vendosur në kursin "Ndërtimet e inxhinierisë së pyjeve", aftësia për të aplikuar SNIP për të zgjidhur problemet praktike. Shembuj të llogaritjes në secilën pjesë paraqiten me informacion të shkurtër për shpjegimin dhe justifikojnë metodat e llogaritjes dhe metodave të dizajnit. Ky publikim është menduar si një manual kur kryen trajnime praktike gjatë studimit të strukturave inxhinierike nga një pemë, gjatë kryerjes së kursit të llogaritjes, si dhe në zhvillimin e një pjese konstruktive të projekteve të diplomave. Qëllimi i këtij manuali për të mbushur hendekun për llogaritjen e elementeve të strukturave prej druri, aftësinë për të aplikuar një copë për hartimin e strukturave prej druri në lidhje me përjashtimin e kurrikulës në specialitetin "Inxhinieria e pyjeve" Disiplina "Bazat e ndërtimit ". Strukturat e dizajnit prej druri janë të nevojshme në përputhje të plotë me snipii.5.80 "dizajne druri. Standardet e dizajnit "dhe snipii.6.74" Ngarkesat dhe ndikimet. Standardet e projektimit. " Në fund të ndihmës arsimore në formën e aplikimeve, të dhënat ndihmëse dhe referuese të kërkuara për të llogaritur strukturat janë dhënë. 3. 4 Kapitulli 1 Llogaritja e elementeve të strukturave prej druri Hartimet prej druri janë llogaritur duke përdorur dy shtete kufitare: në kapacitetin mbajtës (forcë ose stabilitet) dhe për deformime (nga defliction). Gjatë llogaritjes së shtetit të limit të parë, është e nevojshme të njihni rezistencën e llogaritur, dhe në modulin e dytë të elasticitetit të drurit. Rezistenca kryesore e dizajnit të drurit të pishës dhe hëngrën në strukturat e mbrojtura nga hidratuese dhe ngrohje. Rezistencat e llogaritura të drurit të racave të tjera merren duke shumëzuar rezistencën kryesore të llogaritur ndaj koeficientëve të tranzicionit të paraqitura. Kushtet e pafavorshme të funksionimit të strukturave marrin parasysh futjen e koeficientëve të reduktimit të rezistencës së llogaritur, vlerat e të cilave janë dhënë në [1, tabela. 10]. Gjatë përcaktimit të deformimeve të strukturave në kushtet normale të operimit, moduli i elasticitetit të drurit, pavarësisht nga raca e këtij të fundit, merret e barabartë me E \u003d kgf / cm. Nën kushtet e kundërta të operimit, koeficientët e korrigjimit futen sipas. Lagështia e drurit e përdorur për prodhimin e strukturave prej druri duhet të jetë jo më shumë se 15% për strukturat e ngjitura, jo më shumë se 0% për dizajnet jo të zeza të ndërtesave industriale, publike, banesore dhe magazinë dhe jo më shumë se 5% për ndërtesat e blegtorisë, në natyrë Pajisjet dhe strukturat e inventarit ndërtesat dhe strukturat e përkohshme. Këtu dhe pastaj në tekstin e numrave në kllapa katrore tregojnë numrin e rendit të listës së referencave të paraqitura në fund të librit. katër 5 1. Elementet qendrore Elementet qendrore llogariten nga formula ku është forca gjatësore e vlerësuar; ** Sipërfaqja e seksionit kryq tërthor NT; N r, (1.1) p 5 nt; N T b r o c l Bromen e seksionit kryq të bruto; Zona OSL e seksionit kryq të dobësimit; R P rezistenca e vlerësuar e drurit për të shtrirë përgjatë fibrave, Shtojca 4. Gjatë përcaktimit të zonës së NT, të gjitha dobësitë e vendosura në një komplot prej 0 cm janë marrë si të kombinuar në një seksion kryq. Shembulli 1.1. Kontrolloni forcën e pezullimit prej druri të raftedit, të dobësuar nga dy wonds h bp \u003d 3.5 cm, armët anësore h st \u003d 1 cm dhe vrima e rrufe në qiell d \u003d 1.6 cm (Figura 1.1). Forca e llogaritur elastike n \u003d 7700 kgf, diametër log d \u003d 16 cm. Zgjidhje. Brutato Br D 4 \u003d 01 cm shufra kryq seksionet në një zonë segment në thellësinë e b bp \u003d 3.5 cm (Shtojca 1), 1 \u003d 3.5 cm. Sipërfaqja e segmentit me thellësinë e STAH H st \u003d 1 cm \u003d 5.4 cm. Sepse midis dobësimit të të tjerëve dhe dobësimit të vrimës. 1. Elementi i shtrirë këtu dhe në të gjitha formulat e mëvonshme, nëse nuk është bërë rezerva, faktorët e energjisë janë shprehur në KGS, dhe karakteristikat gjeometrike në cm. 6 em për distancën në qiell 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ > 70). Shufrat e fleksibilitetit të vogël llogariten vetëm në forcën sipas formulës N R. (1.) c shufrat e fleksibilitetit të lartë llogariten vetëm në stabilitet sipas formulës nt n r dhe nga h r s. (1.3) shufrat e fleksibilitetit të mesëm me dobësi duhet të llogariten dhe për forcë nga formula (1.), dhe për stabilitet nga formula (1.3). Zona e llogaritur (llogaritja) e shufrës për llogaritjen e rezistencës në mungesë të dobësimit dhe të louringjeve që nuk dalin në skajet e saj (Fig A), nëse zona e dobësimit nuk kalon 0.5 br, të marrë të barabartë me 6 7 calcul \u003d 6p, ku 6p seksioni kryq i bruto; Me dobësi që nuk po dalin në skajet nëse zona e zbutjes tejkalon 0.5 6P, llogaritja merret e barabartë me 4/3 nt; Me dobësitë simetrike që dalin në skajet (Fig. B), llogarit \u003d nt. Koeficienti i përkuljes gjatësore përcaktohet në varësi të fleksibilitetit të llogaritur të elementit nga formulat: në fleksibilitetin e elementit λ 70 1 një 100; (1.4) Në fleksibilitetin e elementit λ\u003e 70 oriz .. zbutjen e elementeve të ngjeshur: a) jo-odging; b) dalin në buzë A, (1.5) ku: koeficienti A \u003d 0.8 për dru dhe a \u003d 1 për kompensatë; Koeficienti A \u003d 3000 për dru dhe A \u003d 500 për kompensatë. Vlerat e koeficientit të llogaritur nga këto formula janë paraqitur në aplikacion. Fleksibiliteti λ i shufrave të ngurta përcaktohet nga formula L 0, (1.6) ku l 0 është gjatësia e vlerësuar e elementit. Për të përcaktuar gjatësinë e llogaritur të elementeve të drejtpërdrejta të ngarkuara nga forcat gjatësore në skajet, koeficienti μ 0 duhet të merret për të qenë i barabartë me: me përfundimet e përfunduara, si dhe kur hINGED fiksim në pikat e ndërmjetme të elementit 1 (Fig. 3.1); R7. 8 me një hinrobed dhe skajet e tjera të shënuara prej 0.8 (Fig. 3.); me një pinched dhe të tjera të ngarkuara të ngarkuara, (Fig. 3.3); Në të dy sulmet e sulmuara prej 0.65 (Figura 3.4). R rrezet e seksioneve të inercisë kryq të elementit. Fik. 3 skema për ndreqjen e skajeve të shufrave Radius i inercisë r në rastin e përgjithshëm përcaktohet nga formula r j e br, (1.7) br ku është JB dhe 6p momenti i inercisë dhe zonës ndërsektoriale të element bruto. Për seksionin drejtkëndëshe me madhësi b dhe h r x \u003d 0.9 h; R y \u003d 0.9 b. Për një seksion të rrumbullakët (1.7a) r d 0, 5 D. (1.7b) 4 8 9 Fleksibiliteti i vlerësuar i elementeve të ngjeshura nuk duhet të tejkalojë vlerat e mëposhtme të kufi: për elementet kryesore të rripit të ngjeshur, duke mbështetur ndarjen dhe raftet e referencës së fermave, kolonat 10; Për elementët e mesëm të ngjeshur raftet e ndërmjetme dhe ndarjet e fermave et al. 150; Për elementët e lidhjeve 00. Përzgjedhja e seksioneve të shufrave në nivel qendror është kryer në rendin e mëposhtëm: a) janë dhënë nga fleksibiliteti i shufrës (për elementet kryesore λ \u003d; për λ \u003d) dhe gjeni vlerën koeficiente që korrespondon me të; b) të përcaktojë rreze të kërkuar të inercisë dhe të vendosë një seksion të vogël kryq; c) të përcaktojë zonën e kërkuar dhe të përcaktojë madhësinë e dytë të seksionit kryq; d) Kontrolloni seksionin e adoptuar sipas formulës (1.3). Elementet e ngjeshura të bëra nga shkrimet me ruajtjen e kalit të tyre llogariten me seksionin në mes të gjatësisë së shufrës. Diametri i regjistrit në seksionin e llogaritjes përcaktohet nga Formula D Q \u003d D 0 +0.008 x, (1.8) ku D 0 diametër log në një fund të hollë; x distancë nga një fund i hollë në seksionin në shqyrtim. Shembulli 1 .. kontrolloni forcën dhe stabilitetin e shufrës së ngjeshur, të dobësuar nga mesi i gjatësisë me dy vrima për bulonat d \u003d 16 mm (fig 4, a). Seksioni kryq i shufrës b x h \u003d 13 x 18 cm, gjatësia l \u003d, 5 m, duke fiksuar skajet e varësave. Llogaritja e llogaritjes n \u003d kgf. Vendimi. Gjatësia e llogaritur e lirë e shufrës l 0 \u003d l \u003d, 5 m. Rrezja minimale e inercisë së seksionit kryq r \u003d 0.9 b \u003d 0.9 13 \u003d 3.76 cm. 9 10 Fig. 4. Elementet e centralizuara Fleksibiliteti më i madh, 7 6 Rrjedhimisht, shufra duhet të llogaritet për forcë dhe stabilitet. NTTU Square Rod \u003d BR Test \u003d, 6 13 \u003d 19.4 cm. Tensionit të ngjeshjes sipas formulës (1.) në g / c m. 1 9, 4 10 11 Koeficienti i përkuljes gjatësore sipas formulës (1.4) 6 6, 6, 6, 6, 6, zona e dobësimit është nga zona bruto e Cl Br 1, 8 5% rrjedhimisht, zona e llogaritur në Ky rast është llogaritur \u003d br \u003d \u003d 34 cm. tension gjatë llogaritjes së stabilitetit sipas formulës (1.3) k g c / s m c 0, shembull 1.3. Zgjidhni një seksion kryq të një raft të shtrimit prej druri (Fig. 4, b) për të dhënat e mëposhtme: Forca e llogaritur e kompresorit n \u003d kgf; Qëndroni gjatësinë l \u003d 3.4 m, duke fiksuar skajet e varësave. Vendimi. Ne përcaktojmë fleksibilitetin e raftit λ \u003d 80. Koeficienti që korrespondon me këtë fleksibilitet \u003d 0.48 (aplikim). Ne gjejmë rreze minimale të kërkuar të inercisë (në λ \u003d 80) l l 1 l cm; 0 0 R TP l, 5 cm 80 dhe zona e kërkuar ndërsektoriale e raftit (në φ \u003d 0.48) tr n cm r 0, c pastaj kohën e kërkuar të kohës së fraksionit të formulës (1.7a ) b tr r) 4, 5 1 4, 7 cm. 0, 9 0, 9 në përputhje me kolegjin e drurit të sharrës, ne marrim b \u003d 15 cm. Lartësia e kërkuar e seksionit kryq të barit. njëmbëdhjetë 12 h tp tr 7 1 8.1 cm. B 15 pranojnë h \u003d 18 cm; \u003d \u003d 70 cm. Fleksibiliteti i shufrës së tensionit të pranuar të seksionit L, 5 y r 0, m dhe h; U \u003d 0.5. N k g s / s m 0, shembull 1.4. Raft prej druri të seksionit kryq rrethore me ruajtjen e ikjes natyrore mbart ngarkesën n \u003d (Fig. 4, b). Mbërthimi i skajeve të varësave të rafteve. Përcaktoni diametrin e raft nëse lartësia e saj l \u003d 4 m. Vendim. Ne përcaktojmë fleksibilitetin e λ \u003d 80 dhe ne gjejmë koeficientin që korrespondon me këtë fleksibilitet \u003d 0.48 (aplikim). Ne përcaktojmë rreze të kërkuar të inercisë dhe diametrit përkatës të seksionit: r tp l 400 r 0 tp 5 cm; D "0 Shih Tr 80 0, 5 Përcaktoni zonën e kërkuar dhe diametrin përkatës të seksionit: prandaj TP N CM R 0, d" "Diametri i kërkuar i TP-së C; TP 4 TR, 9 cm 3.1 4 D tr D" D "1 9, 4 5 cm. D; 4. 1 13 Ne e pranojmë diametër log në fundin e gjobës D 0 \u003d 18 cm. Pastaj diametri në seksionin e vlerësuar të vendosur në mes të gjatësisë së elementit përcaktohet nga formula (1.8): d \u003d, \u003d 19.6 cm; D 3, 6 30 cm. 4 4 Kontrolloni seksionin e pranuar, 5 1 9, 6; 0, 4 6; K G C / S M 0, elementet e përkuljes Elementet e strukturave prej druri që konkurrojnë në përkulje (trarëve) llogariten për forcë dhe për devijim. Llogaritja e forcës është bërë sipas formulës M R, (1.9) u w ku m moment bending në ngarkesën e llogaritur; Pomentum i rezistencës së seksionit neto të kryqëzimit në shqyrtim; R u Rezistenca e vlerësuar e drurit Bending. Deklaratat e elementeve të lakimit llogariten nga veprimi i ngarkesave rregullatore. Vlerat e devijimit nuk duhet të tejkalojnë vlerat e mëposhtme: për trarët e mbivendosjes së sipërme 1/50 l; Për trarët e dyshemeve papafingo, shkon dhe këmbët e raftingut 1/00 \u200b\u200bl; Për arka dhe dysheme të veshjes 1/10 l, ku l është trarëve të llogaritur span. Magnitudët e momenteve dhe frenave të lakimit llogariten nga formula të përgjithshme Mekanikë ndërtimi. Për trarëve në dy mbështetje të ngarkuara me uniforme të shpërndarë, momenti dhe devijimi relativ llogaritet nga formula: ht 13 14 Ql 8 m; (1.10) f 5 q l l h 3. (1.11) 384ej span i vlerësuar merret të jetë i barabartë me distancën midis qendrave të mbështetjes së rrezeve. Nëse gjerësia e mbështetjes së trarëve në llogaritjet paraprake është e panjohur, atëherë për spanun e llogaritur, trarët marrin hapësirën në l 0 dritë, u rrit me 5%, dmth. L \u003d 1.05 l 0. Gjatë llogaritjes së elementeve nga të ngurta Shkrimet ose shkrimet, të skaluara nga një, dy ose katër skajet, marrin parasysh drejtimin e tyre natyror (kuaj). Me në mënyrë të barabartë ngarkesë e shpërndarë Llogaritja të çojë në një seksion në mes të hapësirës. Shembulli 1.5. Vazhdoni dhe llogarisni mbivendosjen e papafingo të trarëve prej druri të vendosura përmes B \u003d 1 m njëra prej tjetrës. Gjerësia e dhomës (hapësira në dritë) l 0 \u003d 5 m. Vendim. Ne e pranojmë këtë dizajn të mbivendosjes (Fig. 5, A). Trarëve prej druri l, duke qëndruar në muret e ndërtesës, janë të gozhduar nga bare kraniale, të cilat janë hedhur poshtë mburoja 3, të përbërë nga një dysheme ngjitëse të ngurta dhe katër bare të lidhura me të (Fig. 5, b). Suva e thatë gips 4, e mbuluar me off-up nga bitum, ka lindur më poshtë. Nga lart në dyshemenë e mburojës së pari, barriera me avull 5 në formën e një shtrese balte të ngopur me një trashësi të cm, dhe pastaj izolimin 6 të shpërndara, vermiculitis ose materiale të tjera jo të rënduara jo të rënduara, të bezdisshme në bazë të Materialet e papërpunuara lokale dhe të paturit e dendësisë (pjesa më e madhe) γ \u003d kg / m 3. Trashësia Shtresa e izolimit është 1 cm. Në krye të izolimit, një kore mbrojtëse e limonit 7 është një trashësi, shih ngarkesat e numërimit. Përcaktoni ngarkesën në mbivendosjen e 1 m (Tabela 1.1). katërmbëdhjetë 15 oriz 5. Për të llogaritur trarët e dyshemeve papafingo Tabela 1.1 Elementet dhe llogaritjen e ngarkesave të koreve pa gëlqere, 0, izolim, 0.1 350 lubrifikant argjilor, 0, mburoja spat (parket + 50% në bare), 0.5 suva të thata me bitum , 0, 5 ngarkesë e dobishme totale ... ngarkesës rregullatore, kgf / m g, koeficienti i mbingarkesës 1, 1, 1, 1,1 1,1,4 ngarkesë e llogaritur në kgf / m 38.4 50.4 38.4 15.6 17, peshën e vet të Beams nuk marrin parasysh, pasi u morën ngarkesa nga të gjitha elementet e tjera të mbivendosjes të listuara në tabelë u shpërndanë në të gjithë zonën pa përjashtim të seksioneve të zëna nga trarëve. pesëmbëdhjetë 16 Llogaritja e trarëve të mbivendosjes. Kur vendosni trarët pas 1 m, ngarkesa e energjisë në rreze: Q Rregullatore H \u003d 11 1 \u003d 11 kgf / m; Llogaritur q \u003d 65 1 \u003d 65 kgf / m. SPAN e llogaritur L \u003d 1.05 l 0 \u003d 1.05 5 \u003d 5.5 m. Momenti i përkuljes nga formula (1.10) m në GS / m. 8 momenti i kërkuar i rezistencës së rreze w tp m cm. R dhe 130 Vendosja e Gjerësia e seksionit kryq b \u003d 10 cm, ne gjejmë H tr 6w tr, 6 cm b 10 të marrë rreze me një seksion kryq të bxh \u003d 10 x cm me w \u003d 807 cm 3 dhe j \u003d 8873 cm 4. Devijimi relativ sipas në formulë (1.11) fl 3 5, rreshti i llogaritjes së mburojës. Llogaritja e dyshemesë së mburojës prodhon për dy raste të ngarkimit: a) ngarkesës së vazhdueshme dhe të përkohshme; b) ngarkesa e llogaritjes së fokusuar në rritje p \u003d 10 kgf. Llogaritja e dyshemesë në herën e parë që bëjmë për një shirit prej 1 m të gjerë. Ngarkesë për 1 f. M e shiritit të llogaritur: q h \u003d 11 kgf / m; Q \u003d 65 kgf / m. Hapësira e llogaritur e dyshemesë një 4 l b b shih h këtu në distancën midis boshtit të trarëve; b gjerësia e segmentit të rrezes; Dhe gjerësia e seksionit kryq të barit të kranit .. 16 17 Momenti i bending m 6 5 0, 8 6 4, 5 k gs / m. 8 trashësia e dyshemeve po merr të barabartë me δ \u003d 19 mm. Momentet e rezistencës dhe inercisë së shiritave të katit të llogaritur janë të barabarta: W tentage j, cm; , cm, k g s / s m. 6 0, devijimi relativ F L 3 5, rezerva të rëndësishme të forcës dhe ngurtësisë së dyshemeve ju lejojnë të aplikoni bordet gjysmë të prera III varieteteve për prodhimin e saj. Me një rënie në trashësinë e dyshemesë deri në 16 mm, devijimi i saj do të jetë më shumë kufi. Në prani të shufrave të shpërndarjes së shufrave të shpërndarjes, mallrat e fokusuara merren të shpërndara në gjerësinë prej 0.5 m. Ne e konsiderojmë ngarkesën e aplikuar në mes të hapësirës. Momenti i bending m pl h në g s / s m. 4 4 momenti i rezistencës së shiritit të llogaritur. W 5 0 1.1 cm. 6 17 18 tension bending, g c / s m, 3 0.1 ku 1, koeficient, duke marrë parasysh instalimin afatshkurtër të ngarkesës së instalimit. 4. Shtrirja dhe elementët e kapur të shtrirë dhe elementët e ngjeshur i nënshtrohen ekspozimit të njëkohshëm ndaj forcave aksiale dhe momentit të përkuljes që rezulton nga lakimi tërthor nga shufra ose aplikimi ekstracentral i forcave gjatësore. Shufrat e shtrirjes llogariten nga Formula Nmr P R. (1.1) p itër dhe llogaritja e shufrave të mprehta në aeroplanin e përkuljes është kryer sipas formulës së NMR C RRSHTHT, (1.13) ku koeficienti që merr parasysh moment shtesë nga forca gjatësore gjatë deformimit të shufrës, të përcaktuar nga formula 1 n 3100 r c br. Shufra bluarje me ngurtësi më pak ndërsektoriale në një aeroplan pingul me përkulje, është e nevojshme të kontrolloni në këtë aeroplan për stabilitet të përgjithshëm pa marrë parasysh çift rrotullimin e përkuljes nga formula (1.3). tetëmbëdhjetë 19 Shembull 1.6. Kontrolloni forcën e seksionit të kryqit të drurit 13 x 18 cm (Figura 6), të shtrirë me forcë n \u003d kgf dhe bending një ngarkesë të fokusuar p \u003d 380 kgf, aplikuar në mes të span l \u003d 3 m. Seksioni kryq i Shufra në këtë vend është dobësuar nga dy vrima në qiell d \u003d 16 mm. Fik. 6. Zgjidhja e sendeve të shtrirjes. Momenti maksimal i përkuljes m p k g c / m. 4 4 zona e këndimit nt \u003d b (HD) \u003d 13 (18 1.6) \u003d 19.4 cm. Momenti i inercisë së një seksioni të dobësuar kryq bh j bda shih Ht 1 1 Çështja e Rezistencës W ht j 5750 ht shih 0, 5 h 9 19 20 tension sipas formulës (1.1), k g s / s m. 1 9, shembull 1.7. Kontrolloni forcën dhe stabilitetin e shufrës së kapur, artikuluar në skajet (Figura 7). Dimensionet e seksionit b x h \u003d 13 x 18 cm, gjatësia e shufrës l \u003d 4 m. Forca e llogaritur e kompresorit n \u003d 6500 kgf, forca e përqendruar e llogaritur e aplikuar në mes të gjatësisë së shufrës, p \u003d 400 kgf . Fik. 7. Zgjidhja e elementeve të ngjeshur. Kontrolloni forcën e shufrës në aeroplanin e përkuljes. Momenti i vlerësuar i përkuljes nga ngarkesa tërthore me g në g s / m. 4 4 zona e seksionit kryq \u003d \u003d 34 cm. Momenti i rezistencës së seksionit w x \u003d bh / 6 \u003d 70 cm 3. 0 21 Rreziku i inercisë së seksionit në krahasim me Aksin X R K \u003d 0.9 h \u003d 0.9 18 \u003d 5, shih fleksibilitetin e shufrës X 5, koeficienti i formulës (1.14), tensionit sipas formulës (1.13) Për GS / SM 3 4 0, kontrolloni stabilitetin e shufrës në aeroplan pingul me lakimin. Rreziku i seksionit të inercisë në krahasim me aksin y r y \u003d 0.9 b \u003d 0.9 13 \u003d 3.76 cm. Fleksibiliteti i shufrës në krahasim me aksin y y 3, 7 6 Koeficienti i përkuljes gjatësore (me shtojcën) φ \u003d 0.76. Tension sipas formulës (1.3) në g s / s m 0, 22 Llogaritja e komponimeve të elementeve të strukturave prej druri 5. Lidhjet në pyll Elementet në fshin janë të lidhura kryesisht në formën e rripave me erë me një dhëmb (Fig. 8). Windscreenons llogariten në crumpledness dhe në objektiv në bazë të gjendjes në mënyrë që forca e llogaritur që vepron në përbërje nuk tejkalon kapacitetin e llogaritur të këtij të fundit. Fik. 8. xhami 23 Llogaritja e rrudhave të rrudhave me xham në grumbull është prodhuar nga avioni kryesor i punës i copëtuar, i vendosur pingul në aksin e elementit ngjitur të ngjeshur, në forcën e plotë që vepron në këtë element. Kapaciteti mbajtës i llogaritur i përbërësit nga gjendja e krimit përcaktohet nga formula T cm cm, (.1) ku zona e grumbullimit; R cm cm Rezistenca e tërheqjes së cummage druri në një kënd në drejtim të fibrave, të përcaktuara nga formula r cm r cm r cm sin r cm 90. (.) Thellësia e ndarjes në nyjet mbështetëse të strukturave të shufrave nuk duhet të jetë më se 1 3 orë, dhe në nyjet e ndërmjetme më shumë se 1 4 orë, ku H është madhësia e seksionit të elementit në drejtim të duarve. Kapaciteti i llogaritur i përbërjes nga përbërja nga gjendja e shkëmbit përcaktohet nga formula ku zona e shkëmbit; SC CF, (.3) me të me me të me t për të llogaritur mediumin e llogaritur në vendin e rezistencës së drurit Crypting në dru të shkëmbinjve. Gjatësia e zonës së lëkundjes L SK në fjalë me xhamore duhet të jetë së paku 1.5 h. Mesatarja në vendin e hapësirës është rezistenca e llogaritur ndaj krijimit në gjatësinë e faqes jo më shumë se h dhe dhjetë thellësi të pishës në komponimet e pishës dhe bredhit merr të barabartë me CP 1 /. R to gs me m me gjatësinë e l SK më shumë se h, rezistenca e llogaritur e rock rëna dhe është pranuar sipas tabelës ..1. 3. 24.4,6,8 3 3, 3.33 R, K GS / S M SK 1 11.4 10.9 10.4 10 9.5 9, 9 për vlerat e ndërmjetme të raportit L SC / H Vlerat e rezistencës së llogaritur përcaktohen nga interpolimi. Shembull.1. Kontrolloni kapacitetin mbajtës të nyjes mbështetëse të fermës së zgjidhur nga një para e parë me një dhëmb (Fig. 8, A). Seksion kryq të bareve b x h \u003d 15 x 0 cm; këndi midis rripave "" (s në 0, 3 7 1, c o s 0, 9 8); Thellësi të ngurta h bp \u003d 5.5 cm; Gjatësia e SPPLING SITE L SK \u003d 10 h bp \u003d 55 cm; Forca e parashikuar e compressive në rripin e sipërm n c \u003d 8900 kgf. Vendimi. Rezistenca e llogaritur e grushtit të drurit në një kënd të formulës (.) Zona e krundit prej 130 r / 130 k GS me m cm, cm bhvr 1 5 5, 5 8 8, 8 cm cos 0, 9 8 duke mbajtur Aftësia e lidhjes nga forca e crumination nga formula (.1) T 8 8, n në gs. Shihni forcën e llogaritur që vepron në kopshtin e shkëmbit, t n c o s në GS. Zona lëkundëse p c me me të me l b cm c .. 4 25 Mesatarja e llogaritur në zonën e shkëmbit Rezistenca e drurit me një çarje me raportin e L SK / H \u003d 55/0 \u003d, 75 WDC 1 0.1 / (shih tabelën ....1). R në gs me m kapacitetin mbajtës të lidhjes nga forca e ngjitjes së formulës (.3) t të SC, në GS. Shembull .. llogarit fjalën ballore të nyjes mbështetëse të fermës trekëndore të raftingut (Fig. 8, B). Rrip i fermës është bërë me shkrime me një diametër të llogaritur në nyjen D \u003d cm. Këndi midis rripave A \u003d 6 30 "(mëkati A \u003d 0.446; COS A \u003d 0.895). Forca e parashikuar e shtypjes në rripin e sipërm n c \u003d KGF. Vendim. Vizatimi i rezistencës së drurit Crumming në një kënd të caktuar cm / (Shtojca 4). R to Gs me m të kërkuar Square Cm n cm 100 cm. R cm 100 Zona e grumbullimit është drejtuar në mënyrë të pjerrët në boshtin e rripit të poshtëm, Pra, zona e vargut normal në aks është e barabartë me Segmentin CM CM duke përdorur Shtojcën 1, ne gjejmë se në D \u003d cm. Zona më e afërt e SEG \u003d 93.9 cm korrespondon me thellësinë e fjalës h bp \u003d 6.5 cm. Ne pranojmë h bp \u003d 6.5 cm, e cila është më pak se thellësia e kufirit të duarve, e cila është në këtë rast, duke marrë parasysh login e kërkuar të nëngrupit në thellësinë e h ct \u003d cm, është 1 DH HH 6, 6 7 cm BP Gjatësia e akordit të gjerë (gjerësia e aeroplanit të shkëmbit) në b bp \u003d 6.5 cm b \u003d 0.1 cm (aplikimi pesëmbëdhjetë 26 Gjatësia e kërkuar e avionit të lëkundjes me cp r \u003d 1 kgf / cm: sc l sc n cos, c 3 7.1 cm z. Br 0.1 1 SK marrë l sk \u003d 38 cm, e cila është më shumë se 1.5 h \u003d 1.5 () \u003d 30 cm. Meqenëse gjatësia e avionit të hapësirës doli më pak se H \u003d () \u003d 40 cm, CP atëherë vlera e marrë r \u003d 1 kgf / cm korrespondon me standardet. SK Podlocks janë rregulluar nga pllakat me një diametër, cm. Për jastëk mbështetës ne marrim të njëjtën pjatë me një stil në krye të cm, i cili do të sigurojë gjerësinë e përmbajtjes b 1 \u003d 1.6 cm (Shtojca 1). Përputhja e tensionit në anën e anës së Bess dhe Support jastëk NC Sin, 4 deri në GS / SM 1, 6 cm ku 4 kgf / cm rezistenca e llogaritur e crumination r cm90 në të gjithë fibrat në planet referuese të strukturave. , 6. Komponimet në implikimet cilindrike. Transportuesi i llogaritur Aftësia për një pjesë të brazës cilindrike në komponimet e elementeve të pishës dhe hëngrën gjatë drejtimit të forcës përgjatë fibrave të elementeve përcaktohet nga formula: sipas lakimit të lartësia e t dhe \u003d 180 d + a, por jo më shumë se 50 d; Nën përzierjen e elementit mesatar me një trashësi të C t C \u003d 50 CD; Duke dërrmuar elementin ekstrem, trashësia e një t a \u003d 80 pas Krishtit. (.4a) (.4b) (.4b) Numri i nap n h, i cili duhet të dorëzohet në lidhje me forcën transmetuese n, gjenden nga shprehja 6 27 n h n, (.5) ku t n është më i vogël nga tre vlerat e kapacitetit mbajtës të ziles, të llogaritur nga formula (.4); n me numrin e shkurtimeve të nxehtësisë. Gjithashtu mund të përcaktohet kapaciteti i vlerësuar i darjeve të brazenës, duke përdorur aplikacionin 5. Distanca midis akseve të kopjimit duhet të jetë së paku: përgjatë fibrave s 1 \u003d 7 d; në të gjithë fibrat s \u003d 3.5 d dhe nga buza e elementit s 3 \u003d 3 d. Kapaciteti i llogaritur i mbajtjes së mbajtjes cilindrike të forcës në drejtimin e forcës në një kënd të fibrave të elementeve përcaktohet si më pak se tre nga formulat: h nt (1 8), por jo më shumë se t kdachtc \u003d K α 50 CD; T a \u003d k α 80 cd. K 50d; (.6a) (.6b) (.6b) α dhe tryezën e breshërit. Koeficienti ka për brazinat e çelikut me diametër në GM 1, 1.4 1.6 1.8, 0.95 0.95 0.9 0.9 0.9 0.955 0.75 0.7 0.675 0, 65 0.65 0.7 0,65 0.6 0.575 0.55 0.55 shënim. Vlerat e koeficientit K a për këndet e ndërmjetme përcaktohen nga interpolimi. Shembull.3. Shreq e rripit të shtrirë më të ulët të fermës së rafter (Figura 9, A) është bërë me anë të linings hipur të lidhura me çelikun e brisk të rripit. Brez bërë nga shkrimet me një diametër të një bashkimi prej 19 cm. Për një përshtatje të dendur, shkrimet e shkronjave po shpërthejnë nga dy anët e 3 cm në trashësi c \u003d 13 cm. Rreshtimi është marrë nga seksioni i kryqit të bordit H \u003d 6 x 18 cm. Forca e tensionuar e tensionuar n \u003d kgf. Llogarisni lidhjen. 7. 28 Fig. 9. Komponimet në zgjidhjen e implikimeve cilindrike të çelikut. Diametri i valvulave është përshkruar përafërsisht i barabartë me (0.0.5) A, ku dhe trashësia e rreshtimit. Ne e pranojmë d \u003d 1.6 cm. Përcaktoni aftësinë e llogaritur të mbajtjes së rrahur nga një fetë sipas formulave (.4): h ,; T në gs në gs t c t a, në GS; , në Gs. tetë 29 Kapaciteti më i vogël i llogaritur i llogaritur T n \u003d 533 kgf. Binjake me dy qark. Numri i kërkuar i plakjes nga formula (.5): n h, 9 copë janë marrë nga 1 plakje, 4 prej tyre janë 4 bulona në secilën anë të përbashkët. Ne peeled në dy rreshta gjatësore. Distanca midis shakullit përgjatë fibrave: S 1 \u003d 7 D 7 1, 6 \u003d 11, cm (pranoni 1 cm). Distanca nga aksi i brazdave në skajet e linings s 3 \u003d 3 d 3 1, 6 \u003d 4.8 cm (marrim 5 cm). Distanca në mes të kllapave në të gjithë fibrat s h \u003d 8 cm\u003e 3.5 d \u003d 5.6 cm. 3 Squeezing neto të shtrydhjes së rripit minus skaws anësore dhe të dobësuar nga vrimat për pajtueshmëri. D 8 4 8, 8 1,. SEG DC CM HT 4 Sipërfaqja e seksionit kryq të pllakave të NT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. AHD CM tensionit të shtrirjes në rreshtim n, k gs / s m. Ht 1 7 7, 6 Shembull. Në rafters ashpër, të prirur (Figura 9, b) lind një forcë elastik n \u003d 500 kgf. Rigel është rregulluar nga dy pllaka me një diametër D pl \u003d 18 cm. Pllakat janë të mbuluara nga dy anët me një këmbë me rafter nga log D \u003d cm dhe janë të bashkangjitur me të me dy bulona d \u003d 18 mm duke punuar si dy-ndjekje rrahje . Stack thellësi 9. 30
këmbë stropile Në vendin e mbylljes së Beeleel H "Art \u003d 3 cm. Për një përshtatje të dendur, rondele të bulonave të pllakës Stesana në thellësinë e h st \u003d cm. Këndi midis drejtimit të regleel dhe këmbëve rafter a \u003d 30. Kontrolloni forcën e lidhjes. Vendimi. Aftësia e transportuesit të cilësisë së çelikut të çelikut gjatë drejtimit të forcës në një kënd të fibrave, ne përcaktojmë me formula (.6): h 0, 9 (, 8 7) ,; t në GS në GS TS TA 0, K GS; 0, në GS. Këtu 0.9 koeficienti ka përcaktuar nga tabela ..; c \u003d dhp \u003d 3 \u003d 16 cm trashësi e elementit mesatar; a \u003d 0.5 D pl H st \u003d 0, \u003d trashësi 7 cm e elementit ekstrem. Kapaciteti më i vogël i mbajtjes është thurur th \u003d 647 kgf. Complete kapacitetin e komponimeve PN pctn \u003d \u003d\u003d 588\u003e 500 kgf. Distanca nga aksi i viçit në Fundi i rigleel është marrë nga S 1 \u003d 13 cm\u003e 7 1, 8 \u003d 1.6 cm. Distanca midis akseve të brazive në të gjithë aksin e Rigel Ne pranojmë S \u003d 6 cm dhe në të gjithë boshtin e këmbëve të rafterit Pra, përmbledh. "S \u003d 9 cm. Aftësia e materialit për t'i rezistuar ndikimeve të energjisë së jashtme quhet mekanike Vetitë. Vetitë mekanike të drurit përfshijnë: forcë, elasticitet, plasticitet dhe ngurtësinë. Forca e drurit karakterizohet nga aftësia për t'i rezistuar veprimit të forcave të jashtme (ngarkesave). tridhjetë 31 forcat që rezistojnë ndikimet e jashtme (ngarkesat) quhen forca të brendshme ose tensione. Kështu, në seksionet e strukturave prej druri ka tensione të ngjeshjes, shtrirjes, përkuljes, prerë (copëtuar) ose lëkundje. Metodat e konsideruara të llogaritjes së strukturave prej druri janë të orientuara drejt llojeve tipike të strukturave të studiuara në disiplinën "Strukturat e inxhinierisë së pyjeve". . Projektimi i strukturave prej druri janë të nevojshme në përputhje të plotë me Snip dhe Gost. 31. 32 Shtojcat 3. 33 Diametri në treguesit CM BBBBBBBBBBBK 4.8 1,75 5.37 1.8 5.57 1.87 5.76 1.93 5,91 1.98 6.08, 04 6,5.09 6,4,14 6,55, 6,7,46.85.3 Dimensionet e punës b Në CM dhe zonat në Segmentet e CM që prerja e thellësisë 0.5 1 1,55 3 35 4 4.5 5 7.34 7,14,39 7,7,45,7,41.49 7.55,5 7.97,57 6.6 7.47 4.7 7, 4.88 7.47 5.06 7.8 5.4 8 5.4 8, 5.18 8.65 8.67 8.85 9.0 9, 9.3 9,51 9.5 5.7 10, 10.4 8.7 5,87 8.9 6 9, 6.17 9.4 6,31 9.6 6,44 9.8 6.58 10.5 10.7 8.91 1.4 9.39.7 17, 10, 17.8 10.7 18,6 10, 14 11, 1 19.7 10.6 14.5 10,41, 10.9 3, 11.5 4, 11.6 0 1.5 6.1 10.3 15.4 11.7 15.9 10, 8 11 1.3 16.8 11, 11.3 11.8 10.5 11.1 1, 10, 6.85 10.4 6.96 10.6 7, 1 10.8 7.3 1.4 1.4 1.6 17, 1.9 17.6 11.9 1 13.6 18.4 1.4 1.5 1.9 7.5 11.5 8.8 1, 13,111.4 7.9 13 8.8 14.3 9.6 14.7 30.4 14 3.9 15.1 31.1 14.3 4.4 15.5 31.9 13.7 5 15.9 3,6 13, 8 18.8 14.1 19.1 14.4 19.5 1.7 19.9 13, 13, 15, 15 5.5 16, 33.4 13, 3.5, 13.7, 33.7 36.9, 36.9 15.6 37.9 15, 38.9 16.5 39.9 16.9.9.9, 41.8 15.3 6 16.7 4.6 15.7 6.6 16 1.7 16.3 7.6 15 0.4 16.6 8, 7 18.1 43.6 17.3 35.4 17.7 36.1 45.8. , 50.7 18, 51.8 19, 5.9 18, 57.4 18, 7.7 19.7 61.4 0.1 6.7 Shtojca 1 14.1 51.5 14.7 53.7,55,55,7,1,1,57,7,7, 7 59.6 17.3 61.4 17.9 63, 18.4 64.6 19.5 68.3 0 69.9 0.5 71.6 54 0.6 64 1.4 74,4,58, 1 1 65.5 1,9 76 1.4 66,5,4,77,433 34 34 Fundi i pranimit. 1 Në seksionet e rrumbullakëta për thellësi të ndryshme të futjes h bp në cm 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.9 63.6 16,6,65.3 17, 68,1 17,77,76, 8 17.9, 18.3 79.3 18.7 88.5 18.5 7.6 19.4 91, 19.1 74.3 19.9 84 0,1, 3, 86, 0.7 96,5 1, 107 1, 78, 0.8 88.4 1.3 99 1.8 110, 11.6 13 0.7 80.1 1.4 90.5 1, 9 101.4 113.9 14 3, 81.9 1.9 9,7,7 84,5 94.7 3, 130 4.6 14 5.4 167, 85.4 3 96.7 3, 10 4, 171.7 87.1 3,5 98.7 4, 111 4.8 13 5, 188 3, 88.9 19 8.3 06 35 35 fleksibiliteti λ Shtojca Vlera e koeficientit φ Koeficienti φ, 99 0.99 0,988 0,98 0,98) 0,958 0,98 0,94 0,918 030 0,94 0,918 031) 0,913 0.907 0,891 0.884 0,87 0,866 0.859 0,85 0.845 0.810 0,8 0,79 0,784 0.776 0,768 0.758 0.749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0,67 0,66 0,65 0,641 0,63 0.608 0.597 0.585 0.574 0,56 0,55 0.535 0,53 0.461 0.484 0.439 0 , 49.419 0,354 0.366 0.358 0.351 0.3344 0.30 0.3344 0.98 0.9: 36 36 fund arr. 0.30 0.30 0.3 0,09 0,173 0,175 0,173 0.15 0.154: 1.15 0.11.04.147 0.11 071 rënie: 0.071 0.08: 0.08: 0.08: 0.08: 0.08: 0.08: 0.081. 37 Shtojca 3 Gjatësia e llogaritur e të dhënave H \u003d K 1 D 1 0.5 Zona e shtrydhjes \u003d k d 0,785 0.393 Largësia nga aksi neutral në fibra ekstreme: z 1 \u003d k 3 d z \u003d k 4 d 0.5 0.5 0 0.9 Momenti i inercisë: jx \u003d k 5 d 4 jy \u003d k 6 d 4 0,0491 0,0491 0,0069 0.045 Momenti i rezistencës: w x \u003d k 7 d 3 w y \u003d k 8 d 3 0,098 0,098 0.038 0.0491 Radius maksimale inercis r min \u003d k 9 d 0.5 0.13 37 38 Fundi i pranimit, 971 0,933 0,773 0,779 0,763 0,4447 0,471 0,441 0,433 0,045 0,061 0,0491 0,0488 0,048 0,0485 0,0488 0,090 0.1988 0.0908 0.0976 0.0980 0.097 0,13 0,47 0,41 0,44 08031 38 39 Karakteristikat e vlerësuara të materialeve Shtojca 4 Kushtet stresuese dhe karakteristikat e elementeve Zhvendosja e shpëtimit për llogaritjen, për KGF / cm të bendingut të drurit varietal, compression dhe copëtuar nga fibrat: a) elemente seksioni drejtkëndësh (me përjashtim të nënparagrafëve "b" dhe "në") lartësinë deri në 50 cm b) elemente drejtkëndëshe me një gjerësi prej mbi 11 deri në 13 cm me një lartësi seksioni mbi 11 deri në 50 cm c) elemente drejtkëndëshe të një gjerësi prej mbi 13 cm me lartësi të seksionit mbi 13 deri në 50 cm) nga druri i rrumbullakët pa ndërprerje në seksionin e vlerësuar. Shtrirja përgjatë fibrave: a) elementët jo të verbër b) elementet e ngjitura 3. Compression dhe i copëtuar në të gjithë zonën në të gjithë fibrat 4. fibra të grumbulluara fibra lokale: a) në pjesët mbështetëse të strukturave, të vendosura dhe nodal adjoins b) nën rondele në crums crims nga 90 para se të lëkundur përgjatë fibrave: a) me bending e elementeve jo të zeza b) me lakimin e elementeve ngjitur b) në shkurtimet e para për tension r dhe, r c, r cm r dhe, r c, r cm r dhe, r c, r cm r dhe, rc, r cm rprprpr c.90, r cm.90 r cm.90 r cm.90 r ck r ck r ck, 8 18 1.6 16 , 6 16 1.5 15,6 16 1.5 15.1 1 39 40 Statusi stresues dhe karakteristikat e elementeve Karakteristikat e parashikuara të shpenzimeve të materialeve përfundojnë mbërritjen. 4 MPA rezistencë të llogaritur, për kgf / cm të drurit varietal 1 3 g) Lokale në komponimet ngjitëse për tensionin maksimal 6. Rocking në të gjithë fibrat: a) në lidhjet e elementeve jo të zeza b) në lidhjet e elementeve të ngjitura 7. Shtrirja në të gjithë P.90.7 7 0.35 3,51 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0, 35 3.5 Shënim: 1. Rezistenca e llogaritur e criming Dru në një kënd në drejtimin e fibrave përcaktohet nga formula r cm cm 3 1 (1) s në rr cm.90. Rezistenca e llogaritur e drurit ndaj shkëmbinjve në një kënd në drejtim të fibrave përcaktohet nga formula r cm SK. R sk 3 1 (1) ra r r sc.90 sk. 40 41 Lista Bibliografike 1. Snip II Hartat prej druri. Standardet e projektimit .. Snip IIB. 36. Strukturat e çelikut. Standardet e dizajnit. 3. Snip II6.74. Ngarkesa dhe ekspozimi. Standardet e dizajnit. 4. Ivanin, I.Ya. Shembuj të projektimit dhe llogaritjes së strukturave prej druri [teksti] / i.ya. Ivanin. M.: Gosstroyisdat, shishkin, v.e. Hartat e bëra prej druri dhe masat plastike [tekst] / v.e. Shishkin. M.: Stroyzdat, ndërtimet e inxhinierisë së pyjeve [tekst]: Udhëzime metodike për zbatimin e një projekti të urës prej druri për studentët e specialitetit "Inxhinieri pyjore" / A.M. Cheuprakov. UKHTA: Ustu, 42 Tabela e përmbajtjes ... . 6 komponimet në urimet cilindrike .. 6 Aplikacionet ... 3 Lista Bibliografike 43 Edicioni Arsimor Chupprakov a.m. Shembuj të llogaritjes së strukturave prej druri të strukturave të inxhinierisë së pyjeve Tutorial Editor I.A. Korrektor i ndezshëm O.V. Moisen Editor Teknik L.P. Plani i Korovkinës 008, pozicioni 57. Nënshkruar për të printuar një grup kompjuteri. Kufje herë të reja romake. Formati 60x84 1/16. Letër të kompensuar. Ekranin e printimit. Sl. PECHS. l., 5. Uch. ed. l., 3. Qarkullimi 150 kopje. Urdhri 17. UKHTA Universiteti Teknik i Shtetit, UKHTA, UL. Pervomayskaya, 13 Departamenti i Printimit Operacional UGTU, UKHTA, UL. Oktyabrskaya, 13. Agjencia Federale për Arsim FGOU VPO Kazan Arkitekturë Shtetërore - Universiteti i Ndërtimit të Departamentit strukturat metalike dhe objektet e testimit udhëzimet për praktike Leksioni 3 struktura prej druri duhet të llogaritet duke përdorur metodën e kufirit të shtetit. Kufijtë janë shtetet e strukturave nën të cilat ata pushojnë së plotësuar kërkesat e operacionit. Llogaritja e elementeve të strukturave të çelikut. Plani. 1. Llogaritja e elementeve të strukturave metalike në shtetet kufitare. 2. Rezistenca e çelikut rregullator dhe llogaritur 3. Llogaritja e elementeve të strukturave metalike Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Buxhetore Federale Federale institucion arsimor Arsimi i Lartë "Tomsk shteti arkitektonike arkitektonike dhe ndërtim" Leksioni 4 3.4. Elementet që i nënshtrohen forcës aksiale me një kthesë 3.4.1. Stretch-bending dhe elemente të shtrirë me qendër të shtrirë të shtrirë-bending dhe elemente të shtrirë të lartë-centrian punojnë njëkohësisht Leksion 9 racks druri. Ngarkesa e perceptuar e sheshtë strukturat e transportit Veshje (trarëve, harqe veshjesh, fermave) transmetohen në themel përmes raft ose kolonave. Në ndërtesa me transportues druri Leksioni 8 5. Projektimi dhe llogaritja e elementeve të DCS nga disa materiale leksionesh 8 Llogaritja e elementeve të ngjitura nga druri me kompensatë dhe elementë të përforcuar nga druri duhet të kryhet sipas metodës së dhënë Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Institucioni Arsimor Federal Shtetëror i Arsimit të Lartë "Paqësor universiteti Shtetëror»Llogaritja dhe dizajni i çelikut Leksion 10 lloje të përbërësve të strukturave prej druri. Lidhjet BEZ lidhje të veçanta Ligjërata: Mastering Studentët e Kompetencave për Studimin e Metodave të Komponimeve elemente druri dhe parimet e llogaritjes së tyre Besueshmëria e strukturave të ndërtimit dhe bazave. Harton druri. Dispozitat themelore për standardin e llogaritjes CMEA STV 4868-84 Këshilli i Komunikimit Ekonomik Besueshmëria e strukturave të ndërtimit dhe Ministria e Arsimit dhe Shkencës e rajonit SAMARA Institucioni arsimor shtetëror i arsimit të mesëm të arsimit të mesëm "Togolatinsky Polytechnic Teknike Academy" (GBOU SPO "TPT") Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Federale Federale Institucioni Arsimor Arsimor i Arsimit të Lartë Profesional "Tomsk State Arkitekturore dhe Ndërtim Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Syktyvkar Instituti Pyjor i Institutit Arsimor të Arsimit Shtetëror të Arsimit të Lartë Profesional "Shën Petersburg State 164 Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Federale Shtetërore Federale Institucioni arsimor i arsimit të lartë profesional "Lipetsk Universiteti Teknik Shtetëror" Dizajni i dizajnit të fermës së salduar I përgjithshëm Fermë quhet një dizajn grilë që përbëhet nga shufra të veçanta të veçanta të ndërlidhura në nyje. Punon fermë për të përkulur nga Puna praktike 4 Llogaritja dhe dizajni i fermave Objektivi: Të caktojë procedurën për llogaritjen dhe hartimin e një asambleje të fermave të bëra nga kufijtë e barabartë. Aftësitë dhe aftësitë e fituara: Aftësia për t'u përdorur Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Ugra Universiteti Shtetëror i Fakultetit të Inxhinierisë Teknologjitë e ndërtimit dhe harton »duke përdorur paketën e softuerit SAP 1 - Metodat për përcaktimin e kapacitetit mbajtës të elementeve të blloqeve të dritareve dhe fasadave. (Projekti) - 2 - Kujdes! Ndërmarrja e përpunimit vetë është për shkak të përgjegjësisë së saj zgjedh hartimet e sistemit AGS, Dizajnimi i strukturave metalike. Trarëve. Trarëve dhe qelizave të rrezeve që bashkojnë rreze çeliku të sheshtë për zgjatjen e seksioneve të rrokullisjes trarëve të rrumbullakët janë të dizajnuara nga DUPLS ose Sewnners Llogaritja e trarëve 1 Të dhënat e burimit 1.1 diagrami i kutisë që fluturon A: 6 m. Furnizimi me energji B: 1 m. PLOP C: 1 m. Pitch rreze: 0.5 m 1.2 Emri i ngarkesës Q H1, kg / m2 Q H2, kg / m γ Fkdq r, kg / m konstante 100 50 1 1 50 B e l o r u s s k dhe y n dhe c dhe në n dhe l n y t e x n dhe e s për të dhe në y y dhe në e r s dhe në ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë n ë s Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Research Kombëtare të Moskës Universiteti Shtetëror i Ndërtimit të Departamentit të Metaleve dhe Hartimeve prej druri Llogaritja e dizenjove Futja e përmbajtjes .. 9 Kapitulli 1. Ngarkesa dhe ekspozimi 15 1.1. Klasifikimi i ngarkesave ........ 15 1.2. Kombinime (kombinime) të ngarkesave ..... 17 1.3. Përcaktimi i ngarkesave të shlyerjes .. 18 1.3.1. I përhershëm Astrakhan Kolegji i Ndërtimit dhe Ekonomisë Procedura për llogaritjen e sobës multi-console të paracaktuar për forcë për një specialitet 713 "Ndërtimi i ndërtesave dhe strukturave" 1. Detyra për dizajn Kolegji Astrakhan i Ndërtimit dhe Ekonomisë Procedura për llogaritjen e rreze të paracaktuar (Rigel) për forcë për specialitetin 2713 "Ndërtimi i ndërtesave dhe strukturave" 1. Detyra për dizajn UDC 624.014.2 Karakteristikat e llogaritjes mbështetje Arch me tre-mur të bolshisë ngjitëse. Analiza krahasuese Zgjidhje konstruktive Krotovich A.a. (Drejtor Shkencor Zginsky A.I.) Bjellorusian Fermat e çelikut. Plani. 1. Informacion i përgjithshëm. Llojet e fermave dhe madhësitë e përgjithshme. 2. Llogaritja dhe dizajni i fermave. 1. Informacion i përgjithshëm. Llojet e fermave dhe madhësitë e përgjithshme. Fermë quhet një ndërtim i rrjedhshëm, Leksioni 5 Gjatësia e drurit të standardeve në 6.5 m, madhësia e seksioneve kryq të bare deri në 27.5 cm. Gjatë krijimit të strukturave të ndërtimit ka nevojë për: - Rritja e gjatësisë së elementeve (ndërtuar), JAM. Gazizov E.S. Sinezubova llogaritjen e strukturave të ngjitura të rreze Ekaterinburg 017 Mino-protocki i Rusisë FSBEA në Universitetin e Pyjeve të Shtetit Ural të Departamentit të Teknologjive Inovative dhe Kontrolloni pyetjet për rezistencën materiale 1. Dispozitat themelore 2. Cilat janë hipotezat, supozimet dhe parakushtet kryesore bazohen në shkencën e rezistencës së materialeve? 3. Cilat detyra themelore vendos Kolegji Astrakhan i Ndërtimit dhe Ekonomisë Procedura për llogaritjen e para kohëve pjatë Për qëndrueshmëri për specialitetin 713 "Ndërtimi i ndërtesave dhe strukturave" 1. Detyra për dizajn Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Federale Shtetërore Federale Institucioni Arsimor i Arsimit të Lartë "Universiteti Teknik i Shtetit Ulyanovsk" V. K. Manzhosov Karakteristikat e dizajnit të kornizave prej druri të mrekullueshme Fakhverk (IT. Fachwerk ( dizajn kornizë, dizajn gjysmë drurë) lloji i ndërtimit të ndërtimit në të cilën është baza e mbajtjes Tsnii. V. A. Kucherenko Dizajn udhëzues për fermat e salduara nga qoshet e vetme Moska 1977 Korniza për rendin e Institutit Qendror të Kërkimeve Qendrore të Punës Ministria e Arsimit të Federatës Ruse Shën Petersburg Universiteti Teknik i Shtetit miraton kokën. Departamenti i Ndërtimit të Ndërtimit dhe materialeve të vitit 2001 Belov V.v. Programi i disiplinës Programi i punës Dizajnimi i drurit dhe plastikës në drejtimin (specialiteti) 270100.2 "Ndërtim" - Inxhinieria e Fakultetit Bachelor dhe formën e ndërtimit të trajnimit të disiplinave të bllokut me kohë të plotë SD Llogaritja e shtyllave të mbivendosjes dhe vargut të të dhënave të burimit të ndërtesës së kornizës së çelikut. Dimensionet e ndërtimit: 36 m x 24 m, Lartësia: 18 m Vendi i ndërtimit: Chelyabinsk (III Snow District, II Qarkut Wind). JAM. Gazizov Llogaritja e strukturave të ndërtimit nga kompensatë Ekaterinburg 2017 Ministria e Arsimit dhe Shkencës e FGBOU në "Universitetin e Pyjeve të Shtetit Ural" Departamenti i Teknologjive Inovative Tabela e përmbajtjes 1 Parametrat e llogaritur 4 Projektimi dhe llogaritja e majës së kolonës 5 1 Layout 5 Kontrolloni qëndrueshmërinë në planin e përkuljes 8 3 Kontrolloni qëndrueshmërinë e përkuljes së aeroplanit 8 3 Shtojca Ministria e Bujqësisë e Federatës Ruse Federale Shteti Federal Institucioni Arsimor i Arsimit të Lartë Saratov Emri i Universitetit Agrare Vlerësimi i aftësisë mbështetëse të muraturës së bërë nga tulla. Masoneria e gurit është elemente vertikale mbështetëse të ndërtesës. Sipas rezultateve të matjeve, u morën madhësitë e mëposhtme të thjeshtësisë: lartësia Puna praktike 2 Llogaritja e elementeve të shtrirë dhe të ngjeshura të strukturave metalike Objektivi: për të asimiluar qëllimin dhe procedurën për llogaritjen e elementeve të shtrirë dhe të ngjeshur në nivel qendror të strukturave metalike. Përmbajtja Parathënie ... 4 Hyrje ... 7 Kapitulli 1. Mekanika e një trupi absolutisht të fortë. Static ... 8 1.1. Dispozitat e përgjithshme ... 8 1.1.1. Modeli është absolutisht i fortë ... 9 1.1.2. Forca dhe projektimi i forcës në aks. 4 kërkesa shtesë për hartimin e elementeve të seksionit 2-rruge me një mur të valëzuar 4 .. Rekomandime të përgjithshme 4. Në elementet e një seksioni kompleks me dy drejtime për të rritur qëndrueshmërinë e tyre dhe Snip 2-23-81 strukturat e çelikut Shkarko PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 Steel Structures Shkarko PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 Strukturat e çelikut Shkarko PDF SNIP 2-23-81 Steel Structures Shkarko PDF Bolts of Scuracy Class dhe duhet të përdoret për lidhjet në Snip 2-23-81 Steel Structures Shkarko PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 Strukturat e çelikut Shkarko PDF SNIP 2-23-81 Steel Structures Shkarko PDF Bolts of Scuracy Class dhe duhet të përdoret për lidhjet në Snip 2-23-81 Steel Structures Shkarko PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 Strukturat e çelikut Shkarko PDF SNIP 2-23-81 Steel Structures Shkarko PDF Bolts of Scuracy Class dhe duhet të përdoret për lidhjet në Snip 2-23-81 Steel Structures Shkarko PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 Strukturat e çelikut Shkarko PDF SNIP 2-23-81 Steel Structures Shkarko PDF Bolts of Scuracy Class dhe duhet të përdoret për lidhjet në Leksioni 9 (vazhdim) Shembuj të zgjidhjeve për qëndrueshmërinë e shufrave dhe detyrave të ngjeshura për përzgjedhjen e vetë-zgjidhjeve të një seksioni të një shufre qendrore të ngjeshur nga një gjendje e stabilitetit Shembull 1 shufra e treguar Raporti 5855-1707-8333-0815 Llogaritja e forcës dhe stabilitetit të shufrës së çelikut nga SNIP II-3-81 * Ky dokument bazohet në një raport mbi llogaritjen e përdoruesve të administratorit të elementit metalik Udhëzime metodike 1 hyrje temë. Udhëzimet e sigurisë. Kontrolli i hyrjes. Hyrje në klasat praktike në kursin "aplikuar mehling". Zjarri dhe udhëzimet e sigurisë elektrike. 6 semestër stabiliteti i përgjithshëm i trarëve metalikë trarëve metalikë, jo të fiksuar në drejtimin pingul ose të fiksuar dobët, nën veprimin e ngarkesës, stabiliteti i formularit mund të humbasë. Konsideroj Faqe 1 nga 15 testimi i certifikimit në fushën e specialitetit të arsimit profesional: 170105.65 Sistemet e Jolvessit dhe kontrollit për diseksionin e disiplinës: mekanika (rezistenca materiale) Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Federale Federale Institucioni Arsimor Arsimor i Arsimit të Lartë "Kërkimi Kombëtar Ndërtimi i Shtetit të Moskës Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Federale Federale Institucioni Arsimor i Arsimit Profesional "Ulyanovsk Universiteti Teknik i Shtetit" UDC 640 Krahasimi i metodave të definicionit trarëve të betonit të përforcuar Një seksion i ndryshueshëm i PS Crublevsky (Drejtori shkencor Shcherbak Sat) Universiteti Kombëtar Teknik i Bjellorusë i Minsk Bjellorusisë 5. Llogaritja e ostowa lloji i tastierës Për të siguruar ngurtësinë hapësinore të cozois të vinçave rrotulluese, zakonisht kryhen nga dy fermat paralele të ndërlidhura, aty ku është e mundur, dërrasat. Me shpesh 1 2 3 Përmbajtja e programit të punës 1. Objektivat dhe objektivat e disiplinës "Hartimet e drurit dhe plastikës" dhe vendi i saj në procesin arsimor të disiplinës "harton e drurit dhe plastikës" është një nga profilet, Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Shën Petersburg Shtetëror Universiteti dhe Ndërtimi i Universitetit të Ndërtimit të Universitetit të Departamentit të Dizajnit Metal dhe Ndërtimeve të Testimit Standardet e ndërtimit dhe rregullat Snip II-25-80 Harton druri Data e futjes 1982-01-01 të zhvilluara nga CNII. Kucherenko gosstroy BRSS Me pjesëmarrjen e tsniipromzdans të USSR Gosstroy, komplekset tsniiep dhe ndërtesat Institucioni Arsimor Shtetëror i Shtetit Federal i Arsimit të Lartë "Universiteti Agrar i Orenburgut" Departamenti "Departamenti dhe Menaxhimi në sistemet teknike»Metodik Agjencia Federale e Transportit hekurudhor Ural Universiteti Shtetëror i Shtegave dhe Departamentit të Komunikimeve "Mekanika e një trupi të ngurtë të deformueshëm, themelet dhe themelet" A. A. Lakhtin Ndërtim Vladimir Fedorovich Ivanov Libri përmban bazat e dizajnit, llogaritjes, izolimit dhe instalimit, rregullave të funksionimit dhe rritjes së strukturave të drurit dhe përdorimit të plastikës; Tregohen masat e mbrojtjes së tyre kundër postimit, ndezjes dhe efekteve të tjera të dëmshme; Konsiderohet fiziko- vetitë mekanike Woods dhe plastika strukturore. HYRJE (3) Seksioni i parë Kapitulli 1. Baza e drurit të papërpunuar dhe rëndësia e saj për përdorim në ekonominë kombëtare (16) Kapitulli 2. Struktura e drurit, vetitë e saj fizike dhe mekanike (20) Kapitulli 3. Vetitë e drurit mekanike (27) Seksioni dy Kapitulli 4. Mbrojtja e strukturave prej druri nga zjarri (41) Kapitulli 5. Mbrojtja e dizenjove prej druri nga Harrowing (43) Seksioni i tretë Kapitulli 6. Llogaritja e strukturave prej druri sipas metodës së kufirit (50) Kapitulli 7. Llogaritja e elementeve të strukturave të zgjidhjes prej druri (56) Kapitulli 8. Seksioni i ngurtë trarëve (69) Seksioni i katërt Kapitulli 9. Të dhënat e përgjithshme 72 Kapitulli 10. Komponimet në shpata dhe Swipers (76) Kapitulli 11. Lidhjet në mungesë (87) Kapitulli 12. Komponimet në lidhjet e punës së shtrirë (95) Kapitulli 13. Komponimet në ngjitës (97) Seksioni i pestë Kapitulli 14. Llogaritja e elementeve të përbërë në furnizime elastike (101) Kapitulli 15. Llogaritja e elementeve të përbërë mbi marrëdhëniet elastike të zhdërvjellët në një metodë të përafërt të Snip II-V4-62 (103) Seksioni gjashtë Kapitulli 16. Llojet e sistemeve të ngurta të strukturave prej druri (110) Kapitulli 17. Ndërtimet trarëve prej druri Seksioni i Kryqit të Kompleksit (113) Kapitulli 18. Sistemet specifike të dizajnit prej druri (129) Seksion i shtatë Kapitulli 19. Llojet kryesore të strukturave prej druri (141) Kapitulli 20. Sistemet e kombinuara të dizajnit prej druri (149) Kapitulli 21. Baling fermat nga Brenen dhe Bruusyev (154) Kapitulli 22. Fermat metalike me rrip të ngjitur dhe fermat e segmenteve në thonjtë (161) Seksion tetë Kapitulli 24. Sigurimi i ngurtësisë hapësinore gjatë operimit dhe instalimit (173) Seksioni i nëntë Kapitulli 25. Llojet kryesore të strukturave hapësinore prej druri (180) KAPITULLI 26. VAUTS MESHE (185) Kapitulli 27. Predha druri dhe folds (193) Kapitulli 28. Dome druri (196) Seksioni i dhjetë Kapitulli 29. Kullat (206) Kapitulli 30. Silos, rezervuarët dhe bunkerët (213) Kapitulli 31. Masts (215) Kapitulli 32. Informacion i përgjithshëm rreth ura prej druri (218) Kapitulli 33. Pyjet, skela dhe rrethuar për të ndërtuar ndërtesa dhe struktura inxhinierike (230) Seksioni i njëmbëdhjetë Kapitulli 34. Industria e pyjeve (236) Lava 35. Pylltari (246) Kapitulli 36. Tharje druri (249) Kapitulli 37 Bazat e organizimit të prodhimit të drurit (251) Kapitulli 38. Operacioni, riparimi dhe forcimi i strukturave prej druri (257) Seksioni dymbëdhjetë Kapitulli 39. Plastikë si materiale ndërtimi materiale ndërtimore (261) Kapitulli 40. Karakteristikat e llogaritjes së elementeve strukturore duke përdorur plastikën (286) Kapitulli 41. Strukturat lokale (304) Kapitulli 42. Strukturat pneumatike (315) Seksioni i Vententit Kapitulli 43. Perspektivat për zhvillimin dhe zbatimin e strukturave nga druri dhe plastika (324) Shtojcat (330) Mos harroni për temën: "Skanimet tuaja, përpunimin dhe përkthimin tonë në Djvu." 
UDC 624.15
Llogaritja e mbivendosjes prej druri
Transkript.
Hartimet e drurit dhe plastikës
(Teksti për Universitetet)
1966
Libri është projektuar për studentët e ndërtimit të universiteteve dhe fakulteteve si një tekst
Pemë si materiale ndërtimi
§ 1. Baza e drurit të papërpunuar (-)
§ 2. Dru si material ndërtimi dhe përdorimi i tij në ndërtim (17)
§ 3. Struktura e drurit dhe vetitë e saj (-)
§ 4. lagështi në dru dhe ndikimi i saj në vetitë fizike dhe mekanike (23)
§ Pesë. Ndikime kimike në dru (25)
§ 6. Vetitë fizike Woods (26)
§ 7. anisotropia e drurit dhe karakteristikat e përgjithshme vetitë e tij mekanike (-)
§ 8. Ndikimi i strukturës dhe disa nga variablet kryesore të drurit në vetitë mekanike (29)
§ 9. Rezistenca e zgjatur e drurit (31)
§ 10. Puna e drurit për shtrirjen, compression, përkulje tërthore, copëtuar dhe lëkundje (33)
§ 11. Përzgjedhja e drurit gjatë ndërtimit të strukturave prej druri (39)
Mbrojtja e strukturave prej druri nga zjarri, shkatërrimi biologjik dhe ndikimi i reagentëve kimikë
§ 12. Rezistenca ndaj zjarrit të elementeve të strukturave të ndërtimit (-)
§ 13. Ngjarjet për mbrojtjen e strukturave prej druri nga zjarri (-)
§ 14. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 15. Kërpudhat dhe kushtet e shkrimit të drurit për zhvillimin e tyre (-)
§ 16. Profilaksia konstruktive kundër elementeve të kalbur të strukturave prej druri (44)
§ 17. Mbrojtja e strukturave prej druri nga ndikimi i reagentëve kimikë 47
§ 18. Masat kimike për mbrojtjen e drurit nga rotacioni (antiseptation) (-)
§ 19. Dëmtimi i insekteve të drurit dhe masave për të luftuar ato (49)
Llogaritja dhe dizajni i elementeve të strukturave prej druri
§ 20. Pozitat fillestare të llogaritjes së elementeve të strukturave prej druri (-)
§ 21. Të dhënat për llogaritjen e strukturave prej druri duke përdorur metodën e kufi (52)
§ 22. Shtrirja qendrore (-)
§ 23. Compression qendror (57)
§ 24. Bending Transvers (62)
§ 25. Spit Bending (65)
§ 26. Elementet e ngjeshura të lakuara (66)
§ 27. Elementet e shtrirjes së lakuar (68)
§ 28. Single-Pushim trarëve të seksionit të ngurta kryq (-)
§ 29. Trarët e seksionit të kryqëzuar, të përforcuar nga rasals (-)
§ 30. Console-rreze dhe sistemet e vazhdueshme të drejtimit (70)
Lidhjet e elementeve strukturore
§ 31. Klasifikimi i komponimeve (lidhjet) (-)
§ 32. Udhëzime të përgjithshme për llogaritjen e përbërësve të elementeve të strukturave prej druri (74)
§ 33. Wilkords frontal (-)
§ 34. Ndalesa e thjeshtë, e dyfishtë dhe tre pozicione (80)
§ 35. Komponimet në çelësat (82)
§ 36. Shpata prismatike tërthore, gjatësore dhe të prirur (84)
§ 37. Shpata metalike dhe rondele (86)
§ 38. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 39. Karakteristikat kryesore të komponimeve magnetike (89)
§ 40. Llogaritja e komponimeve vendase në shtetin kufi (90)
§ 41. Bolts-rëndë (-)
§ 42. Clamps, kllapa, thonjtë, vida, vida dhe depuchers (96)
§ 43. Llojet e ngjitësve (-)
§ 44. Teknologjia e mbajtjes (98)
§ 45. Hartimet e nyjeve në ngjitësin dhe dorezat e dorezave (99)
Elementet e përbërë të strukturave prej druri në lidhjet elastike të karburantit
§ 46. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 47. Bending tërthor nga elementet e përbërë (-)
§ 48. Kompresimi qendror i elementeve të përbërë (105)
§ 49. Elementet e ngjeshjes në thelb (107)
§ 50. Shembuj të llogaritjes së elementeve të përbërë (108)
Struktura të ngurta druri të sheshta
§ 51. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 52. Sistemet e përbërë nga trarëve të fshatit (-)
§ 53. Projektimi dhe llogaritja e trarëve të ngjitura (117)
§ 54. Projektimi dhe llogaritja e trarëve të pulpelit (121)
§ 55. Prodhimi i trarëve të ngjitura (123)
§ 56. Hartimi dhe llogaritja e gjireve me një mur të dyfishtë të mjeljes në thonjtë (124)
§ 57. Arches tre-Starry nga trarët e zonës së fshatit (-)
§ 58. Sistemet e Rrethit të Arkës (131)
§ 59. Strukturat e harkuara të profilit 2-rrugor me një mur të dyfishtë në komponimet e thonjve (132)
§ 60. Arches ngjitur (134)
§ 61. Frame Struktura Solide (138)
§ 62. Prodhimi i strukturave të harkuar dhe kornizave dhe instalimi i tyre (139)
Të sheshtë përmes strukturave prej druri
§ 63. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 64. Bazat e dizenjove të fermave ndër-prestare (145)
§ 65. Shprenpel trarëve (-)
§ 66. Sistemet e pezulluara dhe të nënvlerura të strukturave prej druri (152)
§ 67. Log and Broomage fermat në gjuhët dredha-dredha (-)
§ 68. Tsniik i trajtuar nga metali (156)
§ 69. Metal salcë fermat me rripa të lartë nga trarëve të balklit (160)
§ 70. Fermat e veshjes metalike me një rrip të sipërm të ngjitur drejtkëndëshe (-)
§ 71. Metal Salcë Segment Fermat me rrip të ngjitur lart (162)
§ 72. Fermat e segmentit nga bare dhe bordet e thonjve (165)
Kapitulli 23. Harku dhe korniza përmes strukturave. Racks ari (-)
§ 73. Arches me tre koka nga segmenti, drapër dhe fermat e bllokimit poligonal (-)
§ 74. Kornizë përmes strukturave prej druri dhe racks grilë (169)
Mbërthimi hapësinor i dizenjove të sheshta prej druri
§ 75. Ngjarje për të siguruar ngurtësinë hapësinore të strukturave të sheshta prej druri (-)
§ 76. Puna e strukturave të sheshta prej druri në procesin e instalimit (176)
Strukturat hapësinore prej druri
§ 77. Dispozitat e përgjithshme (-)
§ 78. Sistemet e vendit (-)
§ 79. Missless Circular-Net Code S. I. Sobelnik (188)
§ 80. Ground-Mesh Zolbau System Arch (-)
§ 81. Parimet themelore të ndërtimit të harqeve rrethore (189)
§ 82. Llogaritja e harqeve rrethore (-)
§ 83. Konceptet e përgjithshme Rreth kryqëzatës dhe më afër një sistemi grid grid (191)
§ 84. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 85. Dome e sistemit radial (-)
§ 86. Dome e një dizajni me rrjetë rrethore (200)
§ 87. Dome sferike dhe metoda sferike me mure të hollë dhe të shiritit për llogaritjen e tyre (202)
Hartat prej druri dhe ndërtimi i qëllimeve të veçanta
§ 88. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 89. Kullat me grilë dhe dizajn rrjetë të trungjeve (-)
§ 90. Kullat me trungje të ngurta të dizajnit (212)
§ 91. Parimet e projektimit dhe llogaritjes (-)
§ 92. Masts në vonesë (-)
§ 93. ura dhe mbikalim (-)
§ 94. Pjesa e vozitjes për urat rrugore dhe çiftëzimi me argjinaturën (219)
§ 95. Mbështetja e urës së sistemit të rrezeve prej druri (221)
§ 96. Urat e rrezeve prej druri të seksionit të ngurta kryq (224)
§ 97. Underse Sistemet e urave prej druri (-)
§ 98. Archums e urave prej druri (225)
§ 99. Përfshirja e strukturave të urave prej druri përmes sistemeve (226)
§ 100. Konceptet e përgjithshme rreth pyjeve dhe qarqeve (-)
§ 101. Skemat dhe dizenjot e pyjeve-qarkore (231)
Prodhimi i strukturave prej druri dhe pjesëve për ndërtim
§ 102. Pylltaria dhe industria e përpunimit të drurit (-)
§ 103. Kryesore proceset teknologjike Njoftime mekanike (237)
§ 104. Kornizat (239)
§ 105. Sharra rrethore (-)
§ 106. Sharrat e grupit (240)
§ 107. Makinat e planifikimit (242)
§ 108. Milling dhe makina nisurore (-)
§ 109. Makina shpuese (244)
§ 110. Makinat e diskutimit (-)
§ 111. Makinat e bluarjes (245)
§ 112. Makinat e kthimit dhe pajisjet e tjera (-)
§ 113. Mjetet e elektrizuara portative (-)
§ 114. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 115. Tharje natyrore e drurit (-)
§ 116. Tharje artificiale e dhomave të drurit dhe tharjes (-)
§ 117. Dyqani i ndërtimit (-)
§ 118. Prodhimi i drurit dhe dizenjove të ngjitura nga ajo (252)
§ 119. Prodhimi i kompensatës dhe disa lloje të tjera të drurit të rafinuar (254)
§ 120. Siguria dhe mbrojtja e punës në prodhimin e strukturave prej druri dhe detajet e ndërtimit (256)
§ 121. Rregullat themelore të funksionimit të strukturave prej druri (-)
§ 122. Riparimi dhe forcimi i strukturave prej druri (-)
Ndërtimi i strukturave dhe produkteve me plastikë
§ 123. Informacion i përgjithshëm mbi plastikën dhe komponentët e tyre (-)
§ 124. Informacion i shkurtër për metodat e përpunimit të polimerit në materiale Ndertimi Dhe produktet (265)
§ 125. Kërkesat themelore për plastikën e përdorur në strukturat e ndërtimit (268)
§ 126. Plastikë tekstil me fije qelqi (269)
§ 127. Plastikë Woody (Chipboard) (276)
§ 128. Pllakat e drurit (PDV) (273)
§ 129. Pllaka të copëtuara (PDS) (-)
§ 130. Glass organike (polimethyl methacrylate) (280)
§ 131. Viniplast Hard (HV) (281)
§ 132. shkume (282)
§ 133. Collasta dhe Miora (283)
§ 134. Nxehtësia, zëri dhe materialet e hidroizolimittë marra në bazë të plastikës dhe të përdorura në strukturat e ndërtimit (284)
§ 135. Karakteristikat e disa fiziko-mekanike Plastikë ndërtimore (285)
§ 136. Stretching qendrore dhe compression (-)
§ 137. Bending tërthor nga elementet plastike (289)
§ 138. Elementet plastike të lakuara dhe të ngjeshura të lakuara (295)
§ 139. Të dhënat për llogaritjen e strukturave të ndërtimit duke përdorur plastikën (-)
§ 140. Lidhja e strukturave plastike (299)
§ 141. Ngjitëse sintetike për ngjitje materiale të ndryshme (301)
§ 142. Skemat dhe vendime konstruktive Strukturat e shtresuara (-)
§ 143. Metoda e llogaritjes së paneleve të pllakave me tre shtresa (310)
§ 144. Disa shembuj të aplikimit të paneleve të shtresuara në ndërtesa me qëllime të ndryshme (312)
§ 145. Plastikë Plastikë (314)
§ 146. Informacion dhe klasifikim i përgjithshëm struktura pneumatike (-)
§ 147. Bazat e llogaritjes së strukturave pneumatike (318)
§ 148. Shembuj të strukturave pneumatike në strukturat e qëllimeve të ndryshme (320)
Përdorimi i drurit dhe plastikës në ndërtimet e së ardhmes
§ 149. Informacion i përgjithshëm (-)
§ 150. Perspektivat për përdorimin e drurit në strukturat (326)
§ 151. Perspektivat për përdorimin e plastikës në strukturat (328)
Letërsia (346)
______________________________________________________________________
Skanime - akhat;
Përpunimi - Armin.
DJVU 600 DPI + OCR.
http: //forum..php? t \u003d 38054
Materiale tematike:
