1.7 Objektet misterioze Megalitët ("gurë të mëdhenj") janë instaluar në mbarë botën. Ka gurë të vetëm (mengirs), gurë në formën e ndërtesave rrethore (Stonehenge), rreshtat e gurëve (Kornak), dhe shtëpi me një çati të gurëve të mëdhenj (Dolmen). Distanca të mëdha

Strukturat e kultit

Objektet e kultit nuk mund të futen në traditën nordike, vetëm duke studiuar materiale të shkruara në këtë temë. Shumë nga sekretet hapen vetëm gjatë vizitave në objektet e lashta të kultit. Arkeologjia moderne shpesh tallet me gjetjet e tilla,

Objektet e kultivimit

Objektet e kultivimit të ndërtimit të tokës së mbrojtur - serrat, strehimore të filmit, tunelet dhe serrat, serrat me xham në ngrohje me diell ose artificiale, si dhe tokën e izoluar - të vendosur në pemë të planifikuara, të jashtme ose ndërtesa

Struktura të tjera

Ndërtesat e tjera janë kryesisht nëse keni ndërtuar ose blerë një shtëpi, ju nuk mund të bëni pa një shesh lojrash në vend. Dhe çfarë do të jetë - varet para së gjithash, nga madhësia e vendit. Nëse ju duket se fëmija nuk do të jetë në gjendje të bëjë pa sandbox, ta organizojë atë

Dërgo punën tuaj të mirë në bazën e njohurive është e thjeshtë. Përdorni formularin e mëposhtëm

Studentët, studentët e diplomuar, shkencëtarët e rinj që përdorin bazën e njohurive në studimet dhe punën e tyre do të jenë shumë mirënjohës për ju.

Postuar në http://www.allbest.ru/

Universiteti i Ndërtimit të Shtetit të Moskës

Departamenti i Menaxhimit të Ujit dhe Porteve të Detit

Projekti i kursit:

"Objektet e përshtatshme"

Moska 2008.

2. Vendosja e portit

2.1 Përcaktimi i madhësisë së rrethit të kthimit

2.2 Vendndodhja dhe madhësitë e hyrjes në port

3. Vlerësimi i modalitetit të valës së portit

3.1 Llogaritja e elementeve të valëve në zonën e thellë

3.2 Llogaritja e elementeve të valëve në një zonë të cekët

3.3 Llogaritja e elementeve të valës në zonën e rritjes

3.4 Llogaritja e elementeve të valëve në territorin e rrethuar

4. Dimensionet bazë të strukturave të parafangimit

5. Llogaritjet statike të lehtësimit mbrojtës të tipit vertikal

5.1 Llogaritja e ngarkesave të valëve

5.1.1 Llogaritja e ngarkesave nga valët e qëndrueshme

5.1.2 Llogaritja e ngarkesave nga veprimi i valëve të thyera

5.1.3 Llogaritja e ngarkesave nga veprimi valët e sipërfaqes

5.4.1 Përcaktimi i streseve nën të vetmet

5.4.2 Përcaktimi i stresit nën shtratin e gurit

6.1 Llogaritja e fuqisë së murit

7. Ndërtimi i Fondit Paralajmërim

Bibliografi

1. Projektimi i frontit madhështor

navigimi i portit të drejtimit të drejtimit

Individualiteti i planit të çdo porti karakterizohet kryesisht nga vendndodhja e strukturave të parakohshme dhe para.

Linja e parë e hekurudhës kufizon zonën e portit nga deti. Kërkesat për vizatim në aspektin e një front moral janë diktuar nga nevoja për të krijuar kushte të favorshme operacionale për përpunimin e anijeve dhe funksionimin efektiv të llojeve të tokës të transportit.

Inlaid në aspektin e linjës së përqindjes së frontit duhet të ofrojë: vendosjen e numrit të vlerësuar të anijeve që i nënshtrohen pushimeve të nevojshme ndërmjet shtresave individuale dhe rajoneve të ngarkesave; dimensionet e nevojshme të territorit të zonës operative të prerjes; Vendosja racionale e pajisjeve të transformimit, faqet e magazinimit dhe strukturat bregdetare, driveways e mënyrave të tokës; krijimi i racional në formën dhe madhësinë e pishinave të ngulitura në bregdet ose formuar nga shpimi; Komoditeti i qasjeve të gjykatave në komunat, ankorimin dhe largimin e anijeve nga anijet; kushtet e favorshme Slots e anijeve në anijet nga pikëpamja e lartësive të lejueshme të valëve, drejtimi i qasjes së valës, si dhe drejtimet e veprimit të erërave të forta; Fushëveprimi minimal kur krijon thellësitë e nevojshme në shtresat dhe të ulëta që nënkupton në zonën e anijeve; Vendndodhja e strukturave proporcionale në zonë me kushtet më të favorshme topografike dhe gjeologjike.

Gjatësia e pjesës së portit, e matur përgjatë kordonit të barabartë me shumën e të gjitha gjatësisë së anijeve të mallrave, pasagjerëve, ndihmës, anijeve për portoflot, flotën teknike dhe bazën e ndërtimit të portit. Shtetërat ndihmëse janë të destinuara për anijet e parkimit të flotës së transportit në prodhimin e operacioneve, zbatimi i të cilave në pjesën kryesore (mallrave dhe pasagjerëve) është i papërshtatshëm ose i pamundur (përgatitja e anijeve për marrjen e ngarkesave, bunkering, furnizim etj.). Pjesa kryesore e frontit të ankorimit (linja propulsive) është Moorings Cargo (70 ... 80%).

Gjatësia e vijës komunale përcaktohet nga formula:

L C - Gjatësia e anijes, l C \u003d 214 m;

N - numri i berths, n \u003d 4;

Gjatësia e përparme e lajmëtarit përcaktohet nga formula

Kështu, për tankerët ne pranojmë rregullimin e skelë të anijeve me një gjatësi totale të linjës proporcionale l p \u003d 1200 m.

2. Paraqitje e portit

Gjatë dizajnimit të strukturave të fenderëve, është e rëndësishme të njihni madhësinë e portit të portit, i cili varet nga kohëzgjatja e vijës së propulsible, diametri i rrethit të kthesës, gjerësia e kanalit të përshtatshëm.

Në detyrë, porti duhet të ketë 4 shtretër dhe të sigurojë marrjen e anijes së llogaritur me përmasa:

Madhësia e portit të portit është zgjedhur nga gjendja e hyrjes së sigurt, manovrimit dhe qasjes ndaj komuniteteve, si dhe lehtësinë e punës së ngarkimit.

2.1 Përcaktimi i madhësisë së rrethit të ndryshimit

Madhësia e rrethit të kthesës duhet të lejojë anijen të prodhojë frenim në një ndalesë të plotë, të kthehet, parkim të përkohshëm në spirancë të lidhur me rrethana të jashtëzakonshme. Këto manovra mund të kryhen në kushtet e mëposhtme: zona e rrethit të anullimit ju lejon të hyni në një rreth me një diametër prej së paku 3.5LC, gjatësia e vijës së drejtë në drejtim të hyrjes, numërimit nga porti Porta, të paktën 3.5 ... 4.5l c.

Yield-i i anijeve të mëdha shpesh sigurojnë tugs. Kjo ju lejon të kufizoni madhësinë e rrethit të anullimit me një rreth, diametër d \u003d 1.25l c + 150, por jo më pak se 2l c. Për anijet e gjata l c \u003d 214 m dhe deadweight d \u003d 40. 10 3 ton që lëvizin në portin e portit me tugs, ne organizojmë një rreth kthesë, diametër d \u003d 417.5 m, që ndodhet në një distancë prej 500 m nga hyrja në port.

2.2 Vendndodhja dhe madhësitë e hyrjes në port

Hyrja në menaxhimin e ujit të portit zakonisht vendoset në pjesën më të thellë të ujit të zonës së ujit dhe heqjen më të lartë nga bregu. Kur zgjedhni drejtimin e boshtit të hyrjes, si kur zgjedhni gjerësinë e saj, është e nevojshme, së pari, të pajtohet me kërkesat e navigimit, dhe së dyti, për të siguruar depërtimin minimal të eksitimit në një sistem uji të mbrojtur. Drejtimi i boshtit të hyrjes paracakton drejtimin e kursit të anijes, pasi anija në portën e portit nuk duhet të kthehet. Kthimi i anijes mund të kryhet vetëm pas hyrjes në një zonë të mbrojtur me ujë në një rreth në kthim.

Kur zgjedh një orientim të portës, është e nevojshme të merren parasysh kërkesat e sigurisë të hyrjes, kështu që drejtimi i anijes që kthehet kur i afrohet portës nuk duhet të jetë paralel me vijën bregdetare, pasi me erë anësore dhe anije të stuhishme, anija mund të hidhet në breg. Këndi 1 në mes të drejtimit të goditjes së anijes dhe bregdetit duhet të jetë mesatarisht të paktën 30.

Drejtimi i hyrjes së anijes (Fairway Input) duhet të ketë një kënd të vogël 2, me drejtimin e erës mbizotëruese dhe eksitim, pasi ndryshe, me erë anësore dhe eksitim, rreziku i anijes në kreun e strukturave të parafangimit është jashtëzakonisht e madhe. Megjithatë, me koincidencën e plotë të boshtit të hyrjes dhe eksitim, i.E. Me erë të lidhur dhe eksitim, trajtimi i anijes përkeqësohet. Për mbrojtje më të madhe të ujit nga eksitim, projektimi i gjerësisë së hyrjes në drejtim, normale në drejtim të rrezes së valës, duhet të jetë minimal, i.e. Aksi i kthesës së anijes duhet të jetë i mundur një kënd më i madh me drejtimin e rreze valë. Dimensionet e zgjedhura dhe vendndodhja e hyrjes në port janë paraqitur në Fig.

2.3 Navigimi dhe thellësitë e dizajnit në dritën e ujit të portit

Thellësia e navigimit H dhe Dizajn H. Navigimi Thellësia është karakteristika kryesore e portit të portit, duhet të ofrojë mundësinë e kalimit të anijeve me precipitat e llogaritur gjatë periudhës së navigimit; Thellësia e projektimit është thellësia pas kryeqytetit ose formimin e numrit të kanalit.

Thellësia në port janë të numëruara nga min e nivelit të detit të një dispozite të caktuar - të ashtuquajturat nivelet e numërimit.

Thellësia në port duhet të sigurojnë sigurinë e anijeve në parkingun gjatë gjithë periudhës së navigimit.

Thellësia e navigimit në portin e portit është e përbërë nga reshjet e anijes së llogaritur T dhe sasinë e thellësisë së aksioneve: navigacion z 1. C, valë z 2. C, shpejtësia z 3. C dhe Stock për Roll Z o. C:

Thellësia e dizajnit të kanalit merr parasysh furnizimin e Z 4. C:

T c - sedimentet e anijes së llogaritur, t c \u003d 11.6 m;

z 1. C është rezerva minimale e lundrimit që siguron menaxhim të sigurt të anijeve, merr parasysh parregullsitë e poshtme, vida efikase. Madhësia e rezervës së navigimit varet nga sedimenti i anijes dhe lloji i tokës në shtresë, i trashë deri në 0.4 m. Për yla, ne pranojmë Z 1. C \u003d 0.04. T c \u003d 0.04. 11.6 \u003d 0.5 m;

z 2. C - furnizim me valë për zhytjen e anijes në eksitim. Stoku i valës përcaktohet në varësi të lartësisë së një valë prej 3% të sigurisë në sistemin e valës gjatë përsëritshmërisë së stuhisë 1 herë në 25 vjet. Kjo aksion është përcaktuar në varësi të gjatësisë së anijeve të llogaritura dhe në lartësinë e valëve të llogaritura. Z 2 është pranuar. c \u003d 0.132 m;

z 3. C - Rezervë me shpejtësi të lartë, merr parasysh prerjen e anijes kur vozet, varet nga shpejtësia e shpejtësisë dhe thellësia e kanalit. Në shpejtësinë e anijes 4 nyjet pranojnë z 3. C \u003d 0.20 m;

z o. C është një stok i thellësisë së navigimit në roll roll, duke marrë parasysh prerjen e anijes kur është ngarkuar gabimisht ose duke lëvizur ngarkesën. Për anijet e kargove të thata pranojnë z o. C \u003d 0.017. B C \u003d 0.017. 31 \u003d 0.53 m;

z 4. C është një diferencë e furnizimit, e përcaktuar në bazë të intensitetit të nanos. Z 4. C nuk merr më pak vlera që ofrojnë funksionimin produktiv të deponisë (0.5 m). Pranoni Z 4. C \u003d 0.5 m.

Në këtë mënyrë, thellësi lundrimi Në skelë është e barabartë me:

Thellësia e projektit e kanalit:

Kështu, ne pranojmë thellësi në portin e portit për anijet e ngarkesës së thatë H \u003d 15 m.

3. Vlerësimi i modalitetit të valës së portit

Natyra e procesit të valës varet nga thellësia e rezervuarit. Kur shqyrton fushën e valës, ka katër zona kryesore, kufijtë e të cilëve janë të dukshme në Fig. 2.

Në zonën e parë, të thellë, në ujë, efekti i fundit praktikisht nuk ndikon në natyrën e eksitimit. Grimcat e lëngjeve bëjnë një lëvizje uniforme rreth perimetrit me një lëvizje të vogël progresive, efekti i të cilit është lënë pas dore për shkak të vogël të saj.

Në zonën e dytë, të cekët, ka një ndryshim të vazhdueshëm në natyrën e lëvizjes së valës. Valët tre-dimensionale konvertohen në lëvizje dydimensionale, rrethore të grimcave gradualisht - në eliptike. Ndërsa gjatësia e valës dhe shpejtësia e propagandimit të tyre i afrohen zonës së tretë, profili i valës bëhet asimetrik. Kur thellësia kritike e D CR është arritur, shkatërrimi i valës (për Zuburning).

Në të tretën, rritjen, zonën, natyrën e eksitim ndryshon në mënyrë dramatike, së bashku me luhatjet e grimcave të ujit, zhvillohet një lëvizje progresive në drejtim të bregdetit, trajektorja e lëvizjes së grimcave ka një karakter në formë loop. Në të katërtën, pris, zona është shkatërrimi përfundimtar i valës.

3.1 Llogaritja e elementeve të valëve në zonën e thellë

Duke besuar eksitim të të vendosur, valëve me dy-dimensionale, lartësia mesatare e Waveh D, M, dhe periudha mesatare e valës, C, në zonën e thellë duhet të përcaktohet përgjatë kurbës së sipërme të zarfit (Fig. 1 SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, fq. 31). Sipas vlerave të vlerave të pakta të GT / VW dhe GL / VW 2 dhe kurbës së zarfit të sipërm, është e nevojshme të përcaktohen vlerat dhe të paktën vlerat e tyre për të marrë lartësinë mesatare dhe mesataren periudhë valë.

t është kohëzgjatja e erës, t \u003d 10 orë \u003d 36000 s.;

L - Gjatësia e overclocking vala, l \u003d 200 km \u003d 200000 m;

Sipas vlerave të gjetura të vlerave të pakta të GT / VW dhe GL / VW 2 dhe përgjatë kurbës së sipërme të zarfit (Fig. 1, SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, faqe 31) Përcaktoni vlerat dhe.

Në gt / v w \u003d 14715 \u003d 0.07, \u003d 3.5;

me GL / v W 2 \u003d 3406.3 \u003d 0.08, \u003d 4.0.

Për të përcaktuar lartësinë mesatare të Waveh D, M, dhe periudhën e mesme të valës, c, ne pranojmë më të voglën e vlerave të marra \u003d 0.07 \u003d 3.5.

Pastaj lartësia mesatare e valës h d, m, është e barabartë me:

periudha mesatare e valës, me:

Gjatësia mesatare e valës d, m, me një vlerë të njohur T \u003d 8.56 sekonda. Përcaktoni nga formula:

Lartësia e valës së sigurisë I% në sistemin HD, i, i, m, ne përcaktojmë duke shumëzuar lartësinë mesatare të valës d, m, në koeficientin e Ki, të marrë nga oraret (Fig. 2 Snip 2.06.04- 82, Shtojca 1, f.33) për vlerën pa dimension të GL / V W 2 \u003d 14715.

Sipas vlerave të gjetura të koeficientit të Ki për valët e sigurisë 5% ki \u003d 1.85, për valët e 2% të sigurisë ki \u003d 1.95, për valët e 1% të sigurisë ki \u003d 2.5, ne përcaktojmë vlerat e valës lartësi prej 1%, 2% dhe 5% siguri nga formula:

Lartësia e valëve me dispozitën I \u003d 1%:

kur siguron i \u003d 2%:

me dispozitën I \u003d 5%:

Rezultatet e llogaritjeve do të reduktohen në Tabelën 1.

Tabela 1:

3.2 Llogaritja e elementeve të valëve në zonën e cekët

Në zonën e cekët, duke filluar nga thellësia e formimit të trazirave, ndikon gjithashtu lehtësimin dhe ashpërsinë e poshtme. Lartësia e valës së sigurisë I%, m, në një zonë të ujit të cekët me ADN ADN 0.002 dhe më shumë duhet të përcaktohet nga formula:

k - koeficienti i transformimit;

k r - koeficienti refraktiv;

k l është një faktor i përgjithësuar i humbjes;

Lartësia mesatare e valës.

Gjatësitë e valëve që lëvizin nga deti i thellë në zonën e ujit të cekët duhet të përcaktohen në figurën 4. (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, faqe 34) në një vlere të pakta dhe, në të njëjtën kohë, valët Periudha merret e barabartë me periudhën e valëve në zonën e detit të thellë.

Koeficienti i transformimit K t duhet të merret sipas grafikut 1 Fig. 5 (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, f.34).

Koeficienti refraktiv duhet të përcaktohet nga formula:

a D është distanca midis rrezeve të valëve ngjitur në zonën e thellë, m;

a - distanca midis të njëjtave rreze përgjatë vijës që kalon nëpër pikën e specifikuar të zonës së cekët, m.

Humbja e përgjithësuar e humbjes K L përcaktohet nga vlerat e specifikuara të vlerës së thellësisë relative dhe pjerrësisë së poshtme I (tabela 5 SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, f.35).

Llogaritja kryhet në formë tabelare (Tabela 2). Plani refraktiv paraqitet në Fig. .

Tabela 2:

3.3 Llogaritja e elementeve të valës në zonën e rritjes

Lartësia e valëve në zonën e shfletimit H cur 1%, m, është e nevojshme të përcaktohet për paragjykimet e specifikuara të pjesës I me grafikë 2, 3, 4 Fig. 5 (Snip 2.06.04-82, Shtojca 1, f.34 - 35); Në të njëjtën kohë, është marrë vlera e vlerës së pakunizuara dhe h cur 1% përcaktohet në përputhje me rrethanat.

Gjatësia e valës në zonën e rritjes, m, duhet të përcaktohet përgjatë kurbës së sipërme të zarfit (Fig. 4, SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, Faqe 34).

Thellësia kritike D CR, M, kur valët janë shembur së pari, përcaktohet me metodën e përafrimeve të njëpasnjëshme për paragjykimet e specifikuara të pjesës së poshtme me grafikë 2, 3, 4 Fig. 5 (Snip 2.06.04-82, Shtojca 1, f.33-34). Për një numër vlerash të specifikuara të thellësisë d, ne përcaktojmë vlerat dhe me grafikë 2, 3, 4 Fig. 5 (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, fq. 33 - 34) - Në përputhje me ato vlera nga të cilat D CR është miratuar, në mënyrë numerike përkon me një nga thellësitë e përcaktuara d.

1. Përafrimi i parë:

Ne pranojmë

nga këtu, pastaj:

2. Përafrimi i dytë:

nga këtu, pastaj:

3. Përafrimi i dytë:

nga këtu, pastaj:

Përafrimi i parë

nga këtu, pastaj:

2. Përafrimi i dytë:

nga këtu, pastaj:

3. Përafrimi i dytë:

nga këtu, pastaj:

1. Përafrimi i parë:

Ne pranojmë

nga këtu, pastaj:

2. Përafrimi i dytë:

nga këtu, pastaj:

3. Përafrimi i dytë:

nga këtu, pastaj:

1. Përafrimi i parë:

Ne pranojmë

nga këtu, pastaj:

2. Përafrimi i dytë:

nga këtu, pastaj:

3. Përafrimi i dytë:

nga këtu, pastaj:

Përcaktojnë numrin e koleksioneve

Thellësia kritike që korrespondon me kolapsin e fundit të valëve D CR, u me një shpat konstant të fundit, ne përcaktojmë nga formula:

k u - koeficienti i marrë në tryezë. 6 (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, fq. 36), K U \u003d 0.56.

n - numri i kolapëve (duke përfshirë të parën), të marrë nga numri n \u003d 2, 3 dhe 4 gjatë kryerjes së pabarazisë:

Përcaktoni thellësinë e kolapsit të fundit për çdo palë rrezet

Të gjitha rezultatet e llogaritjes reduktohen në tabelë:

3.4 Llogaritja e elementeve të valëve në një zonë uji të rrethuar

Efektiviteti i pajisjeve mbrojtëse të strukturave mbrojtëse vlerësohet nga shkalla e rënies së lartësive të valëve në zonën e ujit në krahasim me lartësinë e valëve para portës së portit, dhe kjo rënie duhet të ofrojë kushte rregullatore të valës në pjesë të ndryshme të porti i portit.

Kur vlerëson eksitim në zonën e ujit të portit, është e nevojshme të merren parasysh difraktimin e valëve në hyrje të portit, thyerjen e tyre në portin e portit dhe reflektimin e valëve nga strukturat brenda portit.

Valët që kalojnë përmes hyrjes në port janë ndikimi më i madh në kushtet e valës së zonës së rrethuar të ujit. Ky proces në hartimin e porteve është hetuar në modele të reduktuara hidraulike. Në fazat e planifikimit dhe dizajnit të hershëm, shkalla e zbutjes së trazirave në zonën e ujit përcaktohet nga llogaritja.

Në një pikë të caktuar të zonës së ujit, në një hyrje në port, lartësia e valës h dif, m, e cila formuar si rezultat i difraksionit dhe ndikimit të kushteve të inputeve në port duhet të përcaktohet nga formula:

k DIF është një koeficient i difrimit të valëve, i cili, për një zonë uji, të rrethuar me moles konverguese, duhet të përcaktohet në përputhje me qarkun dhe grafikët. 7 (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, fq. 36);

h Unë është lartësia e valës në kokën e qendrës.

Skemë për të përcaktuar vlerat e koeficientit

Rezultatet e llogaritjeve ne reduktojmë tabelën.

4. Dimensionet bazë të strukturave të parafangimit

Gjatë dizajnimit të strukturave të parafangimit, është kryesisht e nevojshme për të caktuar kryesore dimensione Ndërtime.

Pajisjet e ushqyerjes së tipit vertikal përbëhen nga një mur nënujor, superstrukturë dhe krevat guri.

Superstrukturë

Shtesat përbëhen nga një i fuqishëm monolit dhe mbledhjen-parapet monolit. Qëllimi kryesor i superstrukturës është sigurimi i lidhjes së besueshme midis pjesëve individuale të murit nënujor, i cili është veçanërisht i rëndësishëm kur është ngritur nga vargjet konkrete.

Shtesat luan një rol të rëndësishëm në një rritje të stabilitetit të përgjithshëm të strukturës, pasi është mbi nivelin e ujit dhe pesha e saj është futur pa marrë parasysh peshimin. Shtesat perceptojnë presionin më të madh të valës, e cila është gjithashtu e nevojshme për të marrë parasysh gjatë hartimit dhe llogaritjes së strukturave të parafundimit.

Trashësia e pllakës është marrë t pl \u003d 2 m.

Seksioni parapet është verifikuar duke llogaritur efektin e presionit të valës. Gjerësia e parapetjes është në krye të 2.5 m.

Në superstrukturën ata janë të kënaqur me hedhjen rrjetet inxhinierikeNë krye ka platforma për lokalet e shërbimit, vendosni pjesët e hipotekës për të forcuar shenjat e situatës së navigimit. Në parkingje e anijeve, muri i sipërfaqes është i pajisur me ankorim dhe jackhates.

Shtrat me gurë

Shtrati i skemës së gurit zvogëlon intensitetin e presionit në një bazë të mbyllur nga strukturat hidroteknike gravitacionale dhe i mbrojnë ata nga erozioni.

Për skewers, ne përdorim një gur të shqyer që peshon nga 15 në 100 kg jo më të ulët se markë 300 pa çarje, shenja të gërryer dhe balte ose përfshirje të tjera rinovuese.

Në këtë projekt të kursit në detyrën e tokave në ndërtim e sipër, tokat e dobëta janë të huaj. Prandaj, ne marrim një shtrat me gurë pamje e kombinuar (shih Smey)

Gjatësia e pjesës horizontale të shtratit të gurit merr gjatësinë e shumëfishtë të strukturës së strukturës.

Ne pranojmë gjerësinë e grupit të mrekullueshëm të barabartë me 6 m. Gjerësia e bermës së pasme është pranuar 3 m.

Pranoni më parë paragjykimet e anës së detit me 1: 2, nga ana e portit të portit - 1: 2.

Nën ndërtimin, ne organizojmë një filtër të kundërt të barabartë me min 0.5 m.

5. Llogaritjet statike të një lloji vertikal të strukturave të parafangimit

Me ngarkesa të mëdha horizontale që veprojnë në strukturat hidraulike të portit, tensionet e pabarabarta ndodhin në bazën e tyre, veçanërisht në strukturat gravitacionale, të cilat do të përfshijnë zhvillimin e precipitave të pabarabarta dhe zhvendosjeve të strukturave që janë në disa raste duke përcaktuar kur përshkruan këto struktura. Në raste të tilla, llogaritjet përdoren për shtetet kufitare, duke lejuar marrjen parasysh të rishpërndarjes së streseve në bazë si rritja e zhvendosjeve.

Gjatë llogaritjes së argjinaturave, strukturave berega-kultivative ose fender konsiderojnë dy grupe të shteteve kufitare.

Për grupin e parë të shteteve kufizuese që përcaktojnë humbjen e kapacitetit mbajtës sistemi i shlyerjes (Papërshtatshmëria e plotë e ndërtimit të operacionit) përfshin:

1. Humbja e stabilitetit të përgjithshëm të strukturës ose të pjesës së saj së bashku me bazën tokësore, duke përfshirë një ndryshim në pjesën e vetme të strukturës, në kontakt me shtratin e gurit me një tokë ose sipërfaqe tjetër;

2. Humbja e qëndrueshmërisë për strukturën gravitacionale në baza shkëmbore;

3. Shkatërrimi i elementeve strukturore ose nyjave të lidhjes;

4. Zhvendosja e strukturave, në të cilën varet fuqia e strukturës në tërësi.

Për grupin e dytë të shteteve kufitore që përcaktojnë papërshtatshmërinë e strukturave në funksionimin normal përfshijnë:

1. Lëvizjet e pavlefshme, reshjet ose rrokulliset;

2. Arsimi ose zbulimi i pavlefshëm i plasaritjes në elemente betoni të përforcuar Harton.

Të gjitha llogaritjet në grupin e parë të shteteve kufitare kryhen në kombinimet kryesore dhe të veçanta të ngarkesave të llogaritura në rezistencën e llogaritur të materialit të projektimit dhe terrenit tokësor; Llogaritjet në grupin e dytë prodhohen vetëm për kombinimet kryesore të ngarkesave rregullatore me rezistencën rregullatore të materialeve.

5.1 Llogaritja e ngarkesave të valëve

5.1.1 Llogaritja e ngarkesave nga veprimi i valëve të qëndrueshme

Llogaritja e strukturave mbi ndikimin e valëve të qëndrueshme nga zona e hapur e ujit (Fig.) Duhet të bëhet në një thellësi në fundd b\u003e 1.5h dhe thellësi mbi berma d br\u003e 1.25h. Për të llogaritur, zgjidhni seksionin në krye të qendrës në thellësi

d b \u003d 16.1 m (me një lartësi valë h \u003d 5.45 m d b \u003d 16.1 m\u003e 1.5x 5.45 \u003d 8.175 m), ndërsa thellësia mbi rreze në këtë seksion është d br \u003d 13.1 m, e cila është më shumë se

1.25x 5.45 \u003d 6.8 m.

Në të njëjtën kohë, në formulat për sipërfaqen e valës së lirë dhe presionin e valës në vend të thellësisë në pjesën e poshtme të d b, m, është e nevojshme të aplikohet thellësia e llogaritur e kushtëzuar D B, M, e cila përcaktohet nga formula:

d f - Thellësia mbi të vetmet e strukturës, d f \u003d 15.1 m;

d b - thellësia në fund, d b \u003d 16. 1 m;

k br - koeficienti i miratuar nga grafika Fig. 2 (Snip 2.06.04-82, f. 1). Për d f / d b \u003d dhe b br / \u003d, pranoni k br \u003d 0.9

Lartësia ose ulja e sipërfaqes së valës së lirë, m, në murin vertikal, numërohet në nivelin e llogaritur të ujit, përcaktohet nga formula:

2 / t - frekuenca e valës rrethore;

T - periudha mesatare e valës, c;

t - kohë, c;

Numri i valës;

Gjatësia mesatare e valës, \u003d 92 m.

Nën veprimin e një valë të qëndrueshme muri vertikal Jep 3 raste të përkufizimit C:

a) - kur i afrohet murit të kulmes së valës, testuar mbi nivelin e shlyerjes së max

Me vlerën maksimale të linear horizontal ngarkesë valë P XT, KN / M, për të vetmet e valës nën nivelin e llogaritur në T, M, pranoni vlerën e kostos \u003d -1, pastaj:

Në zonën e ujit të cekët, ngarkesa horizontale lineare në murin vertikal P x, t / m, gjatë kreshtës ose hollows e valës së qëndrueshme (shih Fig.) Është e nevojshme të merret sipas zgjidhjes së presionit të valës, ndërsa Vlera P, T / M 2, në thellësinë e Z, M duhet të përcaktohet sipas Tabelës 1 (SNIP 2.06.04-82, f. 3):

ku - densiteti i ujit, \u003d 1 t / m 3;

g - përshpejtimi i incidencës së lirë, e barabartë me g \u003d 9.81 m / s 2;

z-Ordinate Points, M, llogaritet në nivelin e llogaritur.

Rezultatet e llogaritjes së presionit të valës gjatë kreshtës dhe valës së fshehur do të reduktohen në tryezë

Tabela 5:

Këtu k 2, k 3, k 4, k 5, k 8, k 9 - koeficientët e përcaktuar nga grafika fig.3, 4, 5 (snip 2.06.04-82, f. 3) të përcaktuara nga vlerat e gjetura dhe

k 2 \u003d 0.76; K 3 \u003d 0.63; k 4 \u003d 0.5; K 5 \u003d 0.4; K 8 \u003d 0.63; K 9 \u003d 0.57.

Mbështetja e valëve të qëndrueshme në një anë vertikale të murit nga kurrizi i një valë

Eppure e presionit të valëve në këmbë në murin vertikal nga ana e zonës së ujit me një valë të uritur

5.1.2 Llogaritja e ngarkesave nga veprimi i valëve të thyera

Llogaritja e strukturave mbi ndikimin e valëve të thyera nga zona e hapur e ujit duhet të bëhet në një thellësi mbi bermad br.< 1.25h и глубины до дна d b 1.5h. Для расчёта выбираем сечение на расстоянии 1300 м от головы мола на глубине d b = 9.4 м (при высоте волны h = 5.25 м d b = 9.4 м > 1.5x5.25 \u003d 7.8 m), ndërsa thellësia e rrezes në këtë seksion është d br \u003d 6.4 m, që është më pak se

1.25h \u003d 1.25x5.25 \u003d 6.6 m

Ngarkesa horizontale lineare në murin vertikal p xc, t / m, nga valët e thyer është e nevojshme për të marrë në anën e komplotit të presionit të valës anësore, ndërsa vlera p, t / m 2, për vlerat e Ordinate Z, M, duhet të përcaktohet nga formula:

z 1 \u003d - h \u003d - 5.25 m, p 1 \u003d 0;

z 3 \u003d d f \u003d 8.4 m,

këtu h është lartësia e valës në seksionin në shqyrtim, H \u003d 5.25 m;

Gjatësia mesatare e valës, \u003d 82.43 m.

Ngarkesa vertikale lineare P zc, m / m, nga valët e thyera duhet të merren të barabarta me zonën e peshës së presionit të valës së peshimit dhe të përcaktojë nga formula:

a - Gjerësia e strukturës, a \u003d 12 m;

Koeficienti i marrë nga Tabela 5 (SNIP 2.06.04-82, fq.5). Për

merrni vlerën e koeficientit \u003d 1.

Shpejtësia maksimale e fundit

Valët e presionit të epfurës për murin vertikal

5.1.3 Llogaritja e ngarkesave nga veprimi i valëve të rritjes

Llogaritja e strukturave për ndikimin e valëve të rritjes nga zona e hapur e ujit duhet të bëhet në thellësid b. D cr në fund të pjesës së poshtme me një gjatësi prej të paktën 0.5, m. Për të llogaritur, zgjidhni seksionin kryq në një thellësi d b \u003d 4.4 m (në një thellësi kritike d cr \u003d 5.11 m d b \u003d 5 m< d cr = 5.11 м), высота прибойной волны h sur = 3.86 м, средняя длина прибойной волны = 82.4м. При этом возвышение вершины максимальной прибойной волны c , sur , м, над расчётным уровнем следует определять по формуле:

h sur është lartësia e valës së surge, h sur \u003d 5.83 m;

d F - Thellësia mbi të vetmet e strukturës, d f \u003d 4.0 m.

Load horizontale lineare në P xc, m / m, nga valët e fuqishme është e nevojshme për të marrë në anën e presionit të valës anësore; Në këtë rast, vlerat e P, T / M 2, për vlerat e ordinatës Z, M, duhet të përcaktohen nga formulat:

z 1 \u003d - hur \u003d - 5.83 m, p 1 \u003d 0;

z 3 \u003d d f \u003d 4 m,

Ngarkesa vertikale lineare p zc, m / m, nga valët e fuqishme duhet të merren të barabarta me zonën e presionit të valës së peshës (me një lartësi p 3) dhe të përcaktojë nga formula:

këtu është gjerësia e strukturës, a \u003d 12 m.

Shpejtësia maksimale e fundit

Mbështetni murin vertikal të presionit të presionit

5.2 Kontrollimi i stabilitetit në një ndryshim të sheshtë në pjesën e poshtme të strukturës

Kriteri për sigurimin e stabilitetit të strukturës hidroteknike në ndryshim është kushti:

E, R - vlerat e vlerësuara të forcave dhe forcave të përgjithshme të zhvendosjes së rezistencës së kufirit;

lC - koeficienti i kombinuar i ngarkesave të marra për kombinimin kryesor të ngarkesave të barabarta me 1.0;

p është koeficienti i mbingarkesës, i marrë me 1.05;

c është koeficienti i kushtëzuar i marrë i barabartë me 1.0;

n është koeficienti i besueshmërisë sipas shkallës së përgjegjësisë së strukturave të marra të barabarta, për klasën e klasës I, 1.25.

5.2.1 Qëndrueshmëria ndryshim i sheshtë nga veprimi i valëve të thyera

Skema e vlerësuar për përcaktimin e stabilitetit është paraqitur në Fig.

E është një presion i barabartë i valës nga veprimi i valëve të thyera,

E \u003d p xc. 1 \u003d 17.6 t / m;

R \u003d g. f tr, ku

fP - Koeficienti i betonit të fërkimit në gur, f tr \u003d 0.6;

Pesha e strukturës së sipërme të strukturës:

Peshë me diametër të madh

Pesha e fluksit të gurit

Pesha totale e objektit

R \u003d 111.78. 0.6 \u003d 67.06 t / m

Stabiliteti i strukturës në një ndryshim të sheshtë nën veprimin e valëve të thyer përgjatë aeroplanit A - A është dhënë.

5.3 Kontrollimi i stabilitetit në një ndryshim të sheshtë së bashku me shtratin e gurit

Kontrollimi i stabilitetit të ndërtimeve për një ndryshim së bashku me një shtrat me gurë duhet të kryhet në dy aeroplanë të AB dhe BD, në të cilin rast farë e keqe e shtratit të gurit duhet t'i atribuohet forcave mbajtëse në kontur të kufizuar nga ndryshimi Planet (Fig.).

Kushti i stabilitetit për ruajtjen e ndryshimit të avionit ABCD:

lC - koeficienti i një kombinimi të ngarkesave të marra për kombinimin kryesor të ngarkesave të barabarta me 1.0;

p-koeficienti i mbingarkesës, i marrë i barabartë me 1.05;

c është një koeficient i kushtëzuar i marrë i barabartë me 1.0;

n është koeficienti i besueshmërisë sipas shkallës së përgjegjësisë së strukturave të barabarta, për klasën e strukturave të I, 1.25.

E është një presion i barabartë i valës nga valët në këmbë,

E \u003d p xc. 1 \u003d 17.6 t / m. 1 m \u003d 17.6 t;

R \u003d g. f tr, ku

f tr - koeficienti i betonit fërkimi në gur, f tr \u003d 0.6;

g p - pesha e shtratit të gurit të mbyllur në qark abcd:

Këndi i prirjes së avionit ab në horizont, \u003d 9;

f tr - koeficienti i gurit fërkimi nga guri, f tr \u003d 1.

g p - pesha e shtratit të gurit në qark abcd:

Është siguruar stabiliteti i strukturës në një ndryshim të sheshtë përgjatë aeroplanit ABCD.

Kushti i stabilitetit për ndërtimin e një ndryshimi të avionit BD:

E është presioni i valës që rezulton kur embrioni shtrihet në sipërfaqen e një baze natyrore, e \u003d 28.3 t;

g p - krevat guri peshë në loop abcde:

f tr - koeficienti i gurit fërkimi në terren tokësor, f tr \u003d tg, ku - një kënd të fërkimit të brendshëm të tokës tokësore, në \u003d 16, f tr \u003d tg16 \u003d 0.287;

c është rrokja specifike e tokës tokësore, për pjellimin c \u003d 16 kPa \u003d 1.6 t / m 2;

F - krevat guri i vetëm shoqëror me prerje bd,

F \u003d 10. 1 \u003d 10 m 2.

Stabiliteti i strukturës në një ndryshim të sheshtë përgjatë aeroplanit BD është dhënë.

5.3.1 Llogaritja e stabilitetit të kthimit

Gjatë llogaritjes së predhave në përmbysjen, supozohet se kon i tokës gjithëpërfshirëse, i mbyllur në konturin e AOov mbetet i fiksuar dhe duhet të zbritet nga forcat mbajtëse.

Kushti për stabilitetin e strukturës për tilting:

Gjendja e qëndrueshmërisë është kryer.

5.4 Kontrollimi i forcës së bazës tokësore

Kontrolli i forcës së bazës së tokës është të përcaktojë streset normale të buzës nën skajin e strukturës dhe nën shtratin e gurit. Tensionet përcaktohen me rezistencë konvencionale ndaj rezistencës së materialeve për compression me qendër të lartë, duke supozuar se ndërtimi dhe toka janë një trup absolutisht i ngurtë.

5 .4.1 Përcaktimi i streseve nën të vetmet

Përkufizimi i streseve nën skadimin e strukturës kryhet sipas formulës së mëposhtme:

F - zona e objekteve të vetme për 1 kile. m, f \u003d 1. B (B - Gjerësia e strukturës, b \u003d 12 m);

W është momenti i rezistencës ndaj vetëm të strukturës, në krahasim me aksin që kalon nëpër qendër të gravitetit në 1 f. m. w \u003d 1. B / 6;

g - shuma e forcave vertikale, g \u003d 111.78 ton;

e është e çuditshmëria e zbatimit të ngarkesës së barabartë.

a - distanca nga buza e pasme e strukturës së pikës së aplikimit të aplikimit është automatikisht.

Kështu, shprehja për përcaktimin e stresit buzë do të marrë formën:

M \u003d m ord - m akull, ku

M odr dhe m ud - respektivisht duke ruajtur dhe ruajtur momentet e përcaktuara nga formulat:

R është aftësia e mbajtjes së shtratit të gurit, r \u003d 50 t / m 2 \u003d 5 kg / cm 2.

Gjendja është kryer, prandaj, aftësia e mbajtjes së shtratit të gurit është e mjaftueshme.

Eppure e streseve normale të buzës nën skadimin e strukturës është paraqitur në Fig. .

5.4.2 Përcaktimi i stresit nën shtratin e gurit

Tensione normale në planin e shtratit të vetëm guri mund të përcaktohen nga metoda konvencionale, duke dalë nga supozimi i shpërndarjes së presionit në shtratin e gurit në një kënd prej 45 (Fik.).

Tensionet normale në shtratin e avionit të kontaktit me tokë përcaktohen nga formula:

B - gjerësia e vetëm të strukturës, b \u003d 12 m;

t p - lartësia e shtratit të gurit, t n \u003d 3m;

k marrë-off - peshë volumi Shtrati me gurë material nën ujë, k takersione \u003d 1.1 t / m 3;

R1 është rezistenca e llogaritur e tokës tokësore, r 1 \u003d 30 t / m 2 \u003d 3 kg / cm 2.

Gjendja është kryer, prandaj, kapaciteti mbajtës i tokës është i mjaftueshëm. Komplot i streseve normale të buzës nën shtratin e gurit është paraqitur në Fig. .

6. Llogaritja e elementeve kryesore dhe pjesëve të strukturave të parafangimit

6 .1 Llogaritja e forcës së murit

Gjatë llogaritjes së forcës së mureve të predhave të diametrit të madh, llogaritja kryhet për strukturën e strukturës L për një gjatësi të shumëfishtë të perimetrit të guaskës. Në të njëjtën kohë, ngarkesa në presionin e tokës përcaktohet si një mur i sheshtë në SNIP 2.06.07-87. Komponenti horizontal i intensitetit të presionit të tokës në thellësinë e y:

P y - presion vertikal Në thellësi y,;

h Unë jam fuqia e shtresës së të tokës së frustrimit;

pesha specifike e tokës djersitje në një shtet të ngopur;

Koeficienti i komponentit horizontal të presionit të tokës:

Këndi i fërkimit të brendshëm, \u003d 35;

s është një kënd i fërkimit të tokës në një aeroplan të llogaritur, si rregull, i marrë me vlerë absolute jo më shumë se 30 për avionin që kalon në tokë, dhe jo më shumë se 2/3 - në kontaktin e strukturës me tokën. Ne e pranojmë S \u003d 2/3, pasi që aeroplani i vlerësuar kalon përgjatë kontaktit të strukturës me tokën.

Ordinatët e presionit të tokës janë llogaritur në formë tabelare.

Sipas tabelës, presioni i tokës është ndërtuar në muret e brendshme të guaskës. Fik.

Ngurtësia e sistemit të shtresës së agregatit vlerësohet nga karakteristika e ngurtësimit të përgjithësuar:

k - koeficienti i rezistencës së tokës së mbushjes së brendshme në drejtimin horizontal të marrë të barabartë me 0.5 k pr z, ku

k PR - Koeficienti proporcionaliteti për rërën \u003d 10 mn / m 4;

z - thellësia e seksionit;

k \u003d 0.5 10 0.6 \u003d 3 mn / m 3.

h C, L është lartësia e unazës së llogaritur, e barabartë me 1 m.

Unë - momenti i inercisë seksion kryq, shiritat 1 m të gjerë dhe 0.25 m të lartë.

E C është një modul deformimi i betonit të përforcuar, i barabartë me 150 MPA.

Aktual

Përpjekje ekzistuese ku

në in dhe y, ordinate e epur, respektivisht, presioni lateral i mbushjes së brendshme dhe presionit të valëve;

D - Diametri i shell, d \u003d 12 m.

M 1 dhe t 1 përpjekje të vetme të përcaktuara nga monogrami.

Nga seksionet, AA dhe B-B janë ndërtuar nga grupet e momenteve dhe përpjekjeve ekzistuese.

Llogaritja kryhet në formë tabelore.

Eppures janë paraqitur në Fig. .

Përzgjedhje armature

Unë pranoj përforcimin e punës gjatësore me një hap prej 300 mm

Unë pranoj fuqinë punëtore tërthore në një hap prej 200 mm

7. Ndërtimi i filmit të një lloji të mjaftueshëm

Lloji i strukturave të fender të tipit të thithjes është zgjedhur në varësi të lartësisë së valës së llogaritur. Në rastin tonë, me h calc. \u003d 4.52 m Aplikoni një ndërtim mbrojtës të një lloji të mjaftueshëm nga një skicë e blloqeve masive në një shtrat me gurë.

Kur harton ndërtimin profili i heshtur Dhe fiksimi i shpateve nga guri i shqyer, betoni i zakonshëm dhe i formuar betoni ose betoni i përforcuar peshën e një elementi të veçantë G ose G Z, T, që korrespondon me gjendjen e ekuilibrit të kufirit nga veprimi i valëve të erës, është e nevojshme të përcaktohet:

Në vendndodhjen e bllokut në shpatin e pjerrësisë nga maja e strukturës në thellësinë z \u003d 0.7h nga formula:

e njëjta gjë, në z\u003e 0.7h nga formula:

k FR - Koeficienti i marrë nga Tabela 12 (SNIP 2.06.04-82, faqe 9). Ne pranojmë për blloqe të zakonshme konkrete k fr \u003d 0.021;

m - pesha e volumit të betonit, m \u003d 2.6 t / m 3;

cTG - Mbyllja e shpatit, kur është ngulitur 1: 1 ctg \u003d 1;

h 2% - lartësia e valës në krye të sigurisë 2%, të përcaktuar nga formula:

k - koeficienti i transformimit, k t \u003d 0.91;

k r - koeficienti refraktiv, k r \u003d 0.77;

k l - një koeficient i përgjithësuar i humbjes, k l \u003d 0.87;

kI, - koeficienti i marrë nga grafika (Fig. 2 SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, f.32) për vlerën e pakta të GL / VW 2 \u003d 8825. Reincit vlerat e valës Ki për 2% Ki \u003d 1, 95;

Lartësia mesatare e valës, \u003d 4.11 m.

Gjatësia mesatare e valës, \u003d 91.6 m.

Sipas peshës së gjetur të vargjeve betoni, zgjidhni dimensionet e tyre bazuar në kushtin që lartësia e grupit (h) është e barabartë me gjerësinë, dhe gjatësia është një lartësi e gjysmë.

Kështu, lartësia H gjendet nga varësia e mëposhtme:

Ne kryejmë një skicë të blloqeve masive në madhësi prej 1.71,72.5

Rreshti i rreshtit të lehtësimit të pjekjes së tipit të thithjes përcaktohet nga formula e mëposhtme:

h nakh.1% - lartësia e komisionit për pezullimin e valëve të pakta prej 1% (m) për valët e përshtatshme ballore (h 1%) në një thellësi para se struktura d 2 h 1% () është përcaktuar nga formula:

h 1% - lartësia e valës prej 1% të sigurisë, h 1% \u003d 5.39 m;

k R është një koeficient që merr parasysh drejtimin e shtojcës, të marrë nga Tabela 6 (Page 7.06.04-82, faqe 7). Në r / h 1% \u003d 1.63 / 5.39 \u003d 0.36 ne pranojmë k r \u003d 0.7;

k P është një koeficient që merr parasysh përshkueshmërinë e fiksimit të shpatit të hipur, të marrë nga Tabela 6 (SNIP 2.06.04-82, fq.7). Në r / h 1% \u003d 1.7 / 5.39 \u003d 0.32 pranojnë k p \u003d 0.32;

k sp - koeficienti i përcaktuar në Tabelën 7 (SNIP 2.06.04-82, faqe 7) në varësi të shpejtësisë së erës dhe shtojcës së pjerrësisë. Në v w \u003d 24 m / s dhe m \u003d 1 pranojnë k sp \u003d 1.4;

k Run - koeficienti i përcaktuar në varësi të ngjyrës së valës së grafikut (Fig. 10, SNIP 2.06.04-82, fq.7). Në d / h 1% \u003d 91.6 / 5.39 \u003d 17 dhe m \u003d 1, ne pranojmë k run \u003d 2.25.

h vendosur është lartësia e presionit të erës, m, i përcaktuar me metodën e përafrimeve të njëpasnjëshme nga Formula SNIP 2.06.04-82 (Shtojca 1, fq. 29):

L - Gjatësia e mbingarkesës, L \u003d 200 km;

V W është shpejtësia e erës, v w \u003d 24 m / s.

d - thellësi para ndërtimit, d \u003d 16.0 m;

k W është koeficienti i marrë në varësi të shpejtësisë së erës përgjatë tabelave SNIP 2.06.04-82 (Shtojca 1, faqe 31). Në shpejtësinë e erës v w \u003d 24 m / s pranojnë k w \u003d 2.5 10 -6.

Përafrimi i parë, me h vendosur \u003d 0:

Përafrimi i dytë, në h vendosur \u003d 1.0 m:

Përafrimi i tretë, në h vendosur \u003d 0.94 m:

Së fundi të marrë lartësinë e nucleation H era për të vendosur \u003d 0.95 m.

a është një diferencë konstruktive e marrë e barabartë me A \u003d 0.1H 1% \u003d 0.1. 5.39 \u003d 0.54 m.

Megjithatë, për strukturat e fender të tipit të përgjithshëm, të ngritur nga skica e vargjeve konkrete, normat janë të rekomanduara për të përcaktuar shenjën e kreshtës në varësinë e mëposhtme:

Shënimi i rreshtit të një strukture përfundimtare të tipit të thithjes llogaritet nga niveli maksimal i ujit.

Gjerësia e kreshtës b g gjatë skemës së vargjeve të betonit është b r \u003d 2l, ku l - madhësia më e madhe Grup. L \u003d 1.5h \u003d 1.5. 1.7 \u003d 2.55 m, prandaj

B g \u003d 2. 2.55 \u003d 5.1 m. Merrni gjerësinë e kreshtës të barabartë me b \u003d 5.5m.

Gjerësia e strukturës në sipërfaqen e ujit B gjatë skemës së vargjeve të betonit është B \u003d 4L, ku l është madhësia më e madhe e grupit.

L \u003d 1.5h \u003d 1.5. 1.7 \u003d 2.55 m, prandaj b \u003d 4. 2.55 \u003d 10.2 m. Merrni gjerësinë e kreshtës të barabartë me b \u003d 10.5 m.

Skema e strukturës së ndaluar të tipit të thithjes me madhësi të paracaktuar është paraqitur në Fig.

Lista e literaturës së përdorur

1. Snip 2.06.04-82. Ngarkesa dhe ekspozimi ndaj strukturave hidraulike. (valë, akulli dhe anijet). Moska, 1983;

2. Snip 2.03.01-84. Betoni I. strukturat e betonit të përforcuar. Moska, 1985;

3. Aristarkhov v.v, Levachev S.N., Sidorova A.G., Korchagin e.A. Moska:

Botuesi DS, 2003;

Postuar në AllBest.ru.

Dokumente të ngjashme

Klasifikimi i portit (PIEL). Përcaktimin e masës së sediljes së ngarkesës. Performanca operacionale e makinës së ngarkimit. Llogaritja e shpenzimeve vjetore për mallin. Përcaktimin e numrit të anijeve. Siguria dhe mbrojtja e punës.

kursi, shtoi 12/24/2012


Koncepti i metodës së elementeve të fundme, bazat e saj variacionale. Llogaritja e rritjes së funksionit, parimi i Lagranzhit. Përafrimi i modelit të elementeve të fundme të strukturës. Matrix ngurtësi, e saj vlerat e kërkuara. Integrimi sipas volumit, llogaritja e gjatësisë.

prezantimi, shtoi 24.05.2014


Diagrami i ashensorit kasetë, zgjedhja e shpejtësisë, lloji i kovës dhe organit tërheqës. Llogaritja e elementeve të tërheqjes së Noria. Dizajn i ashensorit. Përzgjedhja e lidhjeve dhe llogaritja e ndalimit. Llogaritja dhe dizajni i tensionuesit. Skica të elementeve të pranuara të makinës.

puna e kursit, shtoi 03.02.2012


Skema skematike Organizatat e prodhimit në riparimin dhe ndërtimin e gjykatave. Llogaritja e madhësisë së rrëshqitjes, zonës së kërkuar dhe thellësisë së bimës së uzinës. Llogaritja e nevojës për materiale bazë në dyqanin kryesor. Struktura e kostos së produkteve komerciale.

teza, shtoi 01.11.2014


Zgjedhja e llojeve të strukturave të marrjes së ujit. Përcaktimi i diametrave të tubacioneve të samotit dhe madhësisë së dritareve të ujit. Pajisje për heqjen e sedimentit. Hartimi i zonës sanitare të mbrojtjes së strukturave të marrjes së ujit. Llogaritja e ngjarjeve për mbrojtjen e bregdetit.

kursi, shtoi 04.06.2015


Zgjedhja e një motor elektrik, llogaritjen e saj kinematike. Ndërtimi i elementeve të pajisjes, zgjidhni Strehimin e Gearbox. Faza e parë e reduktimit të kutisë së shpejtësisë, zgjedhja e kushinetave dhe llogaritja e qëndrueshmërisë së tyre. Teknologjia montimi i kutisë së lëvizjes, llogaritjet dhe përzgjedhja e uljeve.

puna e kursit, shtoi 03/03/2010


Arsyetimi i përzgjedhjes së llojit të stacionit të ndërmjetëm. Llogaritja e numrit të marrjes dhe dërgimit të rrugëve të stacionit. Zhvillimi i një skeme të stacionit jo në shkallë në tabelat e shtigjeve. Ndërtimi i një profili të stacionit gjatësor dhe tërthor. Vëllimi i punës bazë dhe kostoja e stacionit të ndërtimit.

puna e kursit, shtoi 15.08.2010


Llogaritja mbi forcën dhe stabilitetin e predhave cilindrike, fundeve dhe mbulesave, elementeve këmishë, mbulesa të largimit dhe lidhjeve fllanore. Zgjedhja e pajisjeve. Përzgjedhja dhe llogaritja e elementeve të komponentit të makinës. Hartimi dhe llogaritja e një pajisje përzierjeje.

kursi, shtoi 03/13/2011


Parimet e paraqitjes së komplekseve të trajtimit të ujit. Bazat e zgjedhjes skema teknologjike dhe reagentët. Ripërdorimi i larjes së ujit dhe trajtimit të precipituar mbi komplekset e trajtimit të ujit. Hartimi i skemës së lartësisë së lartë dhe planifikimi i objekteve të trajtimit të ujit.

abstrakt, shtoi 03/03/2011


Projektimi i gazit të gazit: llogaritja hidraulike dhe përzgjedhja e diametrit optimal të tubacionit, llogaritjet mekanike dhe inxhinierike të nxehtësisë. Mbrojtja e tubacionit nga korrozioni. Ndërtimi i fondacionit dhe shpalosja e RVS-5000. Karakteristikat e gazit të pompimit.

s nga efektet e valëve dhe, në disa raste, akull dhe nanos. O. S. Është i përshtatshëm për brigjet e hapura ose të mesme të deteve, liqeneve, rezervuarëve. Sipas vendndodhjes në aspektin e O. S. i ndarë nga Mall dhe Vololane S. Në varësi të kushteve lokale, skicat e bregdetit, drejtimet dhe natyra e eksitimit, si dhe emërimi i portit O. me. Mund të përbëhet nga 1 ose 2 qendra, një breakwall ose kombinim i tyre. Midis qendrës dhe të volitshëm, lini një kalim të lirë për anijet - porta e portit. Këto të fundit janë të vendosura mundësisht në thellësi natyrore të mjaftueshme për të transportuar. Në të njëjtën kohë të marrë parasysh 2 kërkesat: lehtësinë e hyrjes së anijeve në port dhe dalje nga ajo në çdo mot; Sigurimi i depërtimit minimal të valëve përmes portës për menaxhimin e brendshëm të ujit. Zgjidhja optimale konsiderohet të jetë aksi i hyrjes në port dhe drejtimi i erërave mbizotëruese përbëjnë një kënd prej rreth 45 °.

Akomodimi O. Me. Siguron krijimin e një zone uji, të përshtatshme për parkim dhe për të manovruar numrin e nevojshëm të anijeve (kompozime) të dimensioneve të vlerësuara. Forma dhe madhësia e zonës së ujit duhet të ofrojnë zbutje të valëve që depërtojnë përmes portës së portit. Në kushte të vështira lokale, përshtatshmëria e vendndodhjes së synuar të O. me. Kontrolloni laboratorin përmes modelit hapësinor në pishinë (shihni pishinën e shpërthimit).

Çdo O. S. Nga ana e detit (rezervuari) është e kufizuar në kokën e shquar (kreu), e cila ka një formë të efektshme në aspektin e. Pjesët e kokës O. Me. Ndërtoni, si rregull, në një thellësi prej jo më pak lartësi të dyfishtë të valës së llogaritur. Nevoja për të forcuar dizajnin e parcelave të kokës O. f. Për shkak të më intensive (krahasuar me pjesën tjetër të O. me.) Efekti i valës mbi to.

Lit: Portet dhe objektet e portit, pjesa 1-2, M., 1964-67.

E. V. Kurovich.

Enciklopedia e Madhe Sovjetike. - M.: Enciklopedia sovjetike. 1969-1978 .

Shikoni se çfarë është "strukturat e parafangimit" në fjalortë e tjerë:

Strukturat hidraulike që mbrojnë ujrat e portit nga eksitim, nanos dhe akulli. Në varësi të vendndodhjes së strukturave të fondit në krahasim me brigjet, ata janë të ndarë në grooves dhe moles ... Fjalor i madh enciklopedik

pajisje të përshtatshme - Sipas Gost 19185 73 [Gost 23867 79] Temat Operacioni i porteve të lumenjve ... Lista teknike e përkthyesve

Pajisje të përshtatshme - Hidraulichen. Objektet e ndërtimit për mbrojtjen e ujërave nga eksitim, rrjedhje, nanos, icfall. Ndryshojnë të jashtëm. dhe të brendshme Objektet e përshtatshme. Njerëzit e jashtëm janë të vendosura. Në natyrë, kontur i zonës së ujit të mbrojtur, të brendshme ndajnë zonën e ujit dhe ... ... Drejtoria Enciklopedike e Detit

Strukturat hidraulike që mbrojnë ujrat e portit nga eksitim, nanos dhe akulli. Në varësi të vendndodhjes së strukturave të fondit në lidhje me brigjet, ato janë të ndara në grooves dhe moles. * * * Feeding objektet ... ... fjalor enciklopedik

Pajisje të përshtatshme - 9. Objektet e montimit Sipas GOST 19185 73 Burimi: GOST 23867 79: Operacioni i porteve të lumenjve. Kushtet dhe përkufizimet e dokumentit origjinal ...

- (Punimet e jashtme, Breakwaters) Objektet hidroteknike në portet që shërbejnë për të mbrojtur bastisjet nga eksitim, rrymat e detit dhe nanos. Ka dy lloje të objekteve: qendrat e lidhura me bregun, dhe grooves, duke qëndruar larg nga bregu, dhe dy kryesore ... ... Detare Dictionary

strukturat hidraulike - Strukturat hidraulike: Strukturat që janë të ekspozuara ndaj një mjedisi ujor të destinuar për përdorimin dhe mbrojtjen e burimeve ujore, duke parandaluar efektet e dëmshme të ujit, duke përfshirë mbeturinat e lëngshme të ndotura, duke përfshirë digat, ... ... ... Drejtoria e Drejtorit të Dokumentacionit Rregullator dhe Teknik

PS 58.13330.2012: Strukturat hidraulike. Dispozitat themelore - Terminologjia SP 58.13330.2012: Strukturat hidraulike. Dispozitat themelore: 3.1 Siguria e strukturave hidraulike: pronë e strukturës hidraulike, duke lejuar për të siguruar mbrojtjen e jetës, shëndetit dhe interesave legjitime të njerëzve, ... ... ... Drejtoria e Drejtorit të Dokumentacionit Rregullator dhe Teknik

Strukturat hidraulike - Digat, ndërtesat e termocentraleve hidroelektrike, furnizimin me ujë, strukturat e hidrogjenit dhe furnizimit me ujë, tunelet, kanalet, stacionet e pompimit, portat e anijeve, transportuesit; Ndërtime të dizajnuara për të mbrojtur kundër përmbytjeve, shkatërrimit të brigjeve dhe fund ... ... ... ... Terminologji zyrtare

Strukturat hidraulike - Special objektet inxhinierikePër qëllim për të siguruar bazën e anijeve dhe hidroavacionit, luftën kundër aktiviteteve të forcave të flotës dhe forcave tokësore. Këto përfshijnë shtrigat pers, strukturat e fender të pikave të bazuara të anijeve, ... ... ... ... ... Fjalori i kushteve ushtarake

Materiale tematike:

Prezantimi në temën "Vendosja e tabelës për mëngjes"

Platformat më të mira të gjuhëve të huaja

Orë klasë "udhëtim mjedisor"

Relay atletike kushtuar fitores në luftën e madhe patriotike të hartimit të fazave dhe distancave

Person i medias - kush eshte kjo?

Push njoftimet: Çfarë është ajo për të cilën Masthelev?

Mësimi në botë në mbarë botën me temën: "Udhëtimi në Necklasses" (2 klasë)

Hulumtimet dhe metodat e saj rezultatet e këtij studimi munden