Studentët, studentët e diplomuar, shkencëtarët e rinj që përdorin bazën e njohurive në studimet dhe punën e tyre do të jenë shumë mirënjohës për ju.
Postuar në http://www.allbest.ru/
Universiteti i Ndërtimit të Shtetit të Moskës
Departamenti i Menaxhimit të Ujit dhe Porteve të Detit
Projekti i kursit:
Moska 2008.
2. Vendosja e portit
2.1 Përcaktimi i madhësisë së rrethit të kthimit
2.2 Vendndodhja dhe madhësitë e hyrjes në port
3. Vlerësimi i modalitetit të valës së portit
3.1 Llogaritja e elementeve të valëve në zonën e thellë
3.2 Llogaritja e elementeve të valëve në një zonë të cekët
3.3 Llogaritja e elementeve të valës në zonën e rritjes
3.4 Llogaritja e elementeve të valëve në territorin e rrethuar
4. Dimensionet bazë të strukturave të parafangimit
5. Llogaritjet statike të lehtësimit mbrojtës të tipit vertikal
5.1 Llogaritja ngarkesat e valëve
5.1.1 Llogaritja e ngarkesave nga valët e qëndrueshme
5.1.2 Llogaritja e ngarkesave nga veprimi i valëve të thyera
5.1.3 Llogaritja e ngarkesave nga veprimi i valëve të rritjes
5.4.1 Përcaktimi i streseve nën të vetmet
5.4.2 Përcaktimi i stresit nën shtratin e gurit
6.1 Llogaritja e fuqisë së murit
7. Ndërtimi i Fondit Paralajmërim
Bibliografi
1. Projektimi i frontit madhështor
navigimi i portit të drejtimit të drejtimit
Individualiteti i planit të çdo porti karakterizohet kryesisht nga vendndodhja e strukturave të parakohshme dhe para.
Linja e parë e hekurudhës kufizon zonën e portit nga deti. Kërkesat për vizatim në aspektin e një front moral janë diktuar nga nevoja për të krijuar kushte të favorshme operacionale për përpunimin e anijeve dhe funksionimin efektiv të llojeve të tokës të transportit.
Inlaid në aspektin e linjës së përqindjes së frontit duhet të ofrojë: vendosjen e numrit të vlerësuar të anijeve që i nënshtrohen pushimeve të nevojshme ndërmjet shtresave individuale dhe rajoneve të ngarkesave; dimensionet e nevojshme të territorit të zonës operative të prerjes; Vendosja racionale e pajisjeve të transformimit, faqet e magazinimit dhe strukturat bregdetare, driveways e mënyrave të tokës; krijimi i racional në formën dhe madhësinë e pishinave të ngulitura në bregdet ose formuar nga shpimi; Komoditeti i qasjeve të gjykatave në komunat, ankorimin dhe largimin e anijeve nga anijet; kushtet e favorshme Slots e anijeve në anijet nga pikëpamja e lartësive të lejueshme të valëve, drejtimi i qasjes së valës, si dhe drejtimet e veprimit të erërave të forta; Fushëveprimi minimal kur krijon thellësitë e nevojshme në shtresat dhe të ulëta që nënkupton në zonën e anijeve; Vendndodhja e strukturave proporcionale në zonë me kushtet më të favorshme topografike dhe gjeologjike.
Gjatësia e pjesës së portit, e matur përgjatë kordonit të barabartë me shumën e të gjitha gjatësisë së anijeve të mallrave, pasagjerëve, ndihmës, anijeve për portoflot, flotën teknike dhe bazën e ndërtimit të portit. Shtetërat ndihmëse janë të destinuara për anijet e parkimit të flotës së transportit në prodhimin e operacioneve, zbatimi i të cilave në pjesën kryesore (mallrave dhe pasagjerëve) është i papërshtatshëm ose i pamundur (përgatitja e anijeve për marrjen e ngarkesave, bunkering, furnizim etj.). Pjesa kryesore e frontit të ankorimit (linja propulsive) është Moorings Cargo (70 ... 80%).
Gjatësia e vijës komunale përcaktohet nga formula:
L C - Gjatësia e anijes, l C \u003d 214 m;
N - numri i berths, n \u003d 4;
Gjatësia e përparme e lajmëtarit përcaktohet nga formula
Kështu, për tankerët ne pranojmë rregullimin e skelë të anijeve me një gjatësi totale të linjës proporcionale l p \u003d 1200 m.
Gjatë dizajnimit të strukturave të fenderëve, është e rëndësishme të njihni madhësinë e portit të portit, i cili varet nga kohëzgjatja e vijës së propulsible, diametri i rrethit të kthesës, gjerësia e kanalit të përshtatshëm.
Në detyrë, porti duhet të ketë 4 shtretër dhe të sigurojë marrjen e anijes së llogaritur me përmasa:
Madhësia e portit të portit është zgjedhur nga gjendja e hyrjes së sigurt, manovrimit dhe qasjes ndaj komuniteteve, si dhe lehtësinë e punës së ngarkimit.
Madhësia e rrethit të kthesës duhet të lejojë anijen të prodhojë frenim në një ndalesë të plotë, të kthehet, parkim të përkohshëm në spirancë të lidhur me rrethana të jashtëzakonshme. Këto manovra mund të kryhen në kushtet e mëposhtme: zona e rrethit të anullimit ju lejon të hyni në një rreth me një diametër prej së paku 3.5LC, gjatësia e vijës së drejtë në drejtim të hyrjes, numërimit nga porti Porta, të paktën 3.5 ... 4.5l c.
Yield-i i anijeve të mëdha shpesh sigurojnë tugs. Kjo ju lejon të kufizoni madhësinë e rrethit të anullimit me një rreth, diametër d \u003d 1.25l c + 150, por jo më pak se 2l c. Për anijet e gjata l c \u003d 214 m dhe deadweight d \u003d 40. 10 3 ton që lëvizin në portin e portit me tugs, ne organizojmë një rreth kthesë, diametër d \u003d 417.5 m, që ndodhet në një distancë prej 500 m nga hyrja në port.
Hyrja në menaxhimin e ujit të portit zakonisht vendoset në pjesën më të thellë të ujit të zonës së ujit dhe heqjen më të lartë nga bregu. Kur zgjedhni drejtimin e boshtit të hyrjes, si kur zgjedhni gjerësinë e saj, është e nevojshme, së pari, të pajtohet me kërkesat e navigimit, dhe së dyti, për të siguruar depërtimin minimal të eksitimit në një sistem uji të mbrojtur. Drejtimi i boshtit të hyrjes paracakton drejtimin e kursit të anijes, pasi anija në portën e portit nuk duhet të kthehet. Kthimi i anijes mund të kryhet vetëm pas hyrjes në një zonë të mbrojtur me ujë në një rreth në kthim.
Kur zgjedh një orientim të portës, është e nevojshme të merren parasysh kërkesat e sigurisë të hyrjes, kështu që drejtimi i anijes që kthehet kur i afrohet portës nuk duhet të jetë paralel me vijën bregdetare, pasi me erë anësore dhe anije të stuhishme, anija mund të hidhet në breg. Këndi 1 në mes të drejtimit të goditjes së anijes dhe bregdetit duhet të jetë mesatarisht të paktën 30.
Drejtimi i hyrjes së anijes (Fairway Input) duhet të ketë një kënd të vogël 2, me drejtimin e erës mbizotëruese dhe eksitim, pasi ndryshe, me erë anësore dhe eksitim, rreziku i anijes në kreun e strukturave të parafangimit është jashtëzakonisht e madhe. Megjithatë, me koincidencën e plotë të boshtit të hyrjes dhe eksitim, i.E. Me erë të lidhur dhe eksitim, trajtimi i anijes përkeqësohet. Për mbrojtje më të madhe të ujit nga eksitim, projektimi i gjerësisë së hyrjes në drejtim, normale në drejtim të rrezes së valës, duhet të jetë minimal, i.e. Aksi i kthesës së anijes duhet të jetë i mundur një kënd më i madh me drejtimin e rreze valë. Dimensionet e zgjedhura dhe vendndodhja e hyrjes në port janë paraqitur në Fig.
Thellësia e navigimit H dhe Dizajn H. Navigimi Thellësia është karakteristika kryesore e portit të portit, duhet të ofrojë mundësinë e kalimit të anijeve me precipitat e llogaritur gjatë periudhës së navigimit; Thellësia e projektimit është thellësia pas kryeqytetit ose formimin e numrit të kanalit.
Thellësia në port janë të numëruara nga min e nivelit të detit të një dispozite të caktuar - të ashtuquajturat nivelet e numërimit.
Thellësia në port duhet të sigurojnë sigurinë e anijeve në parkingun gjatë gjithë periudhës së navigimit.
Thellësia e navigimit në portin e portit është e përbërë nga reshjet e anijes së llogaritur T dhe sasinë e thellësisë së aksioneve: navigacion z 1. C, valë z 2. C, shpejtësia z 3. C dhe Stock për Roll Z o. C:
Thellësia e dizajnit të kanalit merr parasysh furnizimin e Z 4. C:
T c - sedimentet e anijes së llogaritur, t c \u003d 11.6 m;
z 1. C është rezerva minimale e lundrimit që siguron menaxhim të sigurt të anijeve, merr parasysh parregullsitë e poshtme, vida efikase. Madhësia e rezervës së navigimit varet nga sedimenti i anijes dhe lloji i tokës në shtresë, i trashë deri në 0.4 m. Për yla, ne pranojmë Z 1. C \u003d 0.04. T c \u003d 0.04. 11.6 \u003d 0.5 m;
z 2. C - furnizim me valë për zhytjen e anijes në eksitim. Stoku i valës përcaktohet në varësi të lartësisë së një valë prej 3% të sigurisë në sistemin e valës gjatë përsëritshmërisë së stuhisë 1 herë në 25 vjet. Kjo aksion është përcaktuar në varësi të gjatësisë së anijeve të llogaritura dhe në lartësinë e valëve të llogaritura. Z 2 është pranuar. c \u003d 0.132 m;
z 3. C - Rezervë me shpejtësi të lartë, merr parasysh prerjen e anijes kur vozet, varet nga shpejtësia e shpejtësisë dhe thellësia e kanalit. Në shpejtësinë e anijes 4 nyjet pranojnë z 3. c \u003d 0.20 m;
z o. C është një stok i thellësisë së navigimit në roll roll, duke marrë parasysh prerjen e anijes kur është ngarkuar gabimisht ose duke lëvizur ngarkesën. Për anijet e kargove të thata pranojnë z o. C \u003d 0.017. B C \u003d 0.017. 31 \u003d 0.53 m;
z 4. C është një diferencë e furnizimit, e përcaktuar në bazë të intensitetit të nanos. Z 4. C nuk merr më pak vlera që ofrojnë funksionimin produktiv të deponisë (0.5 m). Pranoni Z 4. C \u003d 0.5 m.
Në këtë mënyrë, thellësi lundrimi Në skelë është e barabartë me:
Thellësia e projektit e kanalit:
Kështu, ne pranojmë thellësi në portin e portit për anijet e ngarkesës së thatë H \u003d 15 m.
Natyra e procesit të valës varet nga thellësia e rezervuarit. Kur shqyrton fushën e valës, ka katër zona kryesore, kufijtë e të cilëve janë të dukshme në Fig. 2.
Në zonën e parë, të thellë, në ujë, efekti i fundit praktikisht nuk ndikon në natyrën e eksitimit. Grimcat e lëngjeve bëjnë një lëvizje uniforme rreth perimetrit me një lëvizje të vogël progresive, efekti i të cilit është lënë pas dore për shkak të vogël të saj.
Në zonën e dytë, të cekët, ka një ndryshim të vazhdueshëm në natyrën e lëvizjes së valës. Valët tre-dimensionale konvertohen në lëvizje dydimensionale, rrethore të grimcave gradualisht - në eliptike. Ndërsa gjatësia e valës dhe shpejtësia e propagandimit të tyre i afrohen zonës së tretë, profili i valës bëhet asimetrike. Kur thellësia kritike e D CR është arritur, shkatërrimi i valës (për Zuburning).
Në të tretën, rritjen, zonën, natyrën e eksitim ndryshon në mënyrë dramatike, së bashku me luhatjet e grimcave të ujit, zhvillohet një lëvizje progresive në drejtim të bregdetit, trajektorja e lëvizjes së grimcave ka një karakter në formë loop. Në të katërtën, pris, zona është shkatërrimi përfundimtar i valës.
Duke besuar eksitim të të vendosur, valëve me dy-dimensionale, lartësia mesatare e Waveh D, M, dhe periudha mesatare e valës, C, në zonën e thellë duhet të përcaktohet përgjatë kurbës së sipërme të zarfit (Fig. 1 SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, fq. 31). Sipas vlerave të vlerave të pakta të GT / VW dhe GL / VW 2 dhe kurbës së zarfit të sipërm, është e nevojshme të përcaktohen vlerat dhe të paktën vlerat e tyre për të marrë lartësinë mesatare dhe mesataren periudhë valë.
t është kohëzgjatja e erës, t \u003d 10 orë \u003d 36000 s.;
L - Gjatësia e overclocking vala, l \u003d 200 km \u003d 200000 m;
Sipas vlerave të gjetura të vlerave të pakta të GT / VW dhe GL / VW 2 dhe përgjatë kurbës së sipërme të zarfit (Fig. 1, SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, faqe 31) Përcaktoni vlerat dhe.
Në gt / v w \u003d 14715 \u003d 0.07, \u003d 3.5;
me GL / v W 2 \u003d 3406.3 \u003d 0.08, \u003d 4.0.
Për të përcaktuar lartësinë mesatare të Waveh D, M, dhe periudhën e mesme të valës, c, ne pranojmë më të voglën e vlerave të marra \u003d 0.07 \u003d 3.5.
Pastaj lartësia mesatare e valës h d, m, është e barabartë me:
periudha mesatare e valës, me:
Gjatësia mesatare e valës d, m, me një vlerë të njohur T \u003d 8.56 sekonda. Përcaktoni nga formula:
Lartësia e valës së sigurisë I% në sistemin HD, i, i, m, ne përcaktojmë duke shumëzuar lartësinë mesatare të valës d, m, në koeficientin e Ki, të marrë nga oraret (Fig. 2 Snip 2.06.04- 82, Shtojca 1, f.33) për vlerën pa dimension të GL / V W 2 \u003d 14715.
Sipas vlerave të gjetura të koeficientit të Ki për valët e sigurisë 5% ki \u003d 1.85, për valët e 2% të sigurisë ki \u003d 1.95, për valët e 1% të sigurisë ki \u003d 2.5, ne përcaktojmë vlerat e valës lartësi prej 1%, 2% dhe 5% siguri nga formula:
Lartësia e valëve me dispozitën I \u003d 1%:
kur siguron i \u003d 2%:
me dispozitën I \u003d 5%:
Rezultatet e llogaritjeve do të reduktohen në Tabelën 1.
Tabela 1:
Në zonën e cekët, duke filluar nga thellësia e formimit të trazirave, ndikon gjithashtu lehtësimin dhe ashpërsinë e poshtme. Lartësia e valës së sigurisë I%, m, në një zonë të ujit të cekët me ADN ADN 0.002 dhe më shumë duhet të përcaktohet nga formula:
k - koeficienti i transformimit;
k r - koeficienti refraktiv;
k l është një faktor i përgjithësuar i humbjes;
Lartësia mesatare e valës.
Gjatësitë e valëve që lëvizin nga deti i thellë në zonën e ujit të cekët duhet të përcaktohen në figurën 4. (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, faqe 34) në një vlere të pakta dhe, në të njëjtën kohë, valët Periudha merret e barabartë me periudhën e valëve në zonën e detit të thellë.
Koeficienti i transformimit K t duhet të merret sipas grafikut 1 Fig. 5 (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, f.34).
Koeficienti refraktiv duhet të përcaktohet nga formula:
a D është distanca midis rrezeve të valëve ngjitur në zonën e thellë, m;
a - distanca midis të njëjtave rreze përgjatë vijës që kalon nëpër pikën e specifikuar të zonës së cekët, m.
Humbja e përgjithësuar e humbjes K L përcaktohet nga vlerat e specifikuara të vlerës së thellësisë relative dhe pjerrësisë së poshtme I (tabela 5 SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, f.35).
Llogaritja kryhet në formë tabelare (Tabela 2). Plani refraktiv paraqitet në Fig. .
Tabela 2:
Lartësia e valëve në zonën e shfletimit H cur 1%, m, është e nevojshme të përcaktohet për paragjykimet e specifikuara të pjesës I me grafikë 2, 3, 4 Fig. 5 (Snip 2.06.04-82, Shtojca 1, f.34 - 35); Në të njëjtën kohë, është marrë vlera e vlerës së pakunizuara dhe h cur 1% përcaktohet në përputhje me rrethanat.
Gjatësia e valës në zonën e rritjes, m, duhet të përcaktohet përgjatë kurbës së sipërme të zarfit (Fig. 4, SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, Faqe 34).
Thellësia kritike D CR, M, kur valët janë shembur së pari, përcaktohet me metodën e përafrimeve të njëpasnjëshme për paragjykimet e specifikuara të pjesës së poshtme me grafikë 2, 3, 4 Fig. 5 (Snip 2.06.04-82, Shtojca 1, f.33-34). Për një numër vlerash të specifikuara të thellësisë d, ne përcaktojmë vlerat dhe me grafikë 2, 3, 4 Fig. 5 (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, fq. 33 - 34) - Në përputhje me ato vlera nga të cilat D CR është miratuar, në mënyrë numerike përkon me një nga thellësitë e përcaktuara d.
1. Përafrimi i parë:
Ne pranojmë
nga këtu, atëherë:
2. Përafrimi i dytë:
nga këtu, atëherë:
3. Përafrimi i dytë:
nga këtu, atëherë:
Përafrimi i parë
nga këtu, atëherë:
2. Përafrimi i dytë:
nga këtu, atëherë:
3. Përafrimi i dytë:
nga këtu, atëherë:
1. Përafrimi i parë:
Ne pranojmë
nga këtu, atëherë:
2. Përafrimi i dytë:
nga këtu, atëherë:
3. Përafrimi i dytë:
nga këtu, atëherë:
1. Përafrimi i parë:
Ne pranojmë
nga këtu, atëherë:
2. Përafrimi i dytë:
nga këtu, atëherë:
3. Përafrimi i dytë:
nga këtu, atëherë:
Përcaktojnë numrin e koleksioneve
Thellësia kritike që korrespondon me kolapsin e fundit të valëve D CR, u me një shpat konstant të fundit, ne përcaktojmë nga formula:
k u - koeficienti i marrë në tryezë. 6 (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, fq. 36), K U \u003d 0.56.
n - numri i kolapëve (duke përfshirë të parën), të marrë nga numri n \u003d 2, 3 dhe 4 gjatë kryerjes së pabarazisë:
Përcaktoni thellësinë e kolapsit të fundit për çdo palë rrezet
Të gjitha rezultatet e llogaritjes reduktohen në tabelë:
Efektiviteti i pajisjeve mbrojtëse të strukturave mbrojtëse vlerësohet nga shkalla e rënies së lartësive të valëve në zonën e ujit në krahasim me lartësinë e valëve para portës së portit, dhe kjo rënie duhet të ofrojë kushte rregullatore të valës në pjesë të ndryshme të porti i portit.
Kur vlerëson eksitim në zonën e ujit të portit, është e nevojshme të merren parasysh difraktimin e valëve në hyrje të portit, thyerjen e tyre në portin e portit dhe reflektimin e valëve nga strukturat brenda portit.
Valët që kalojnë përmes hyrjes në port janë ndikimi më i madh në kushtet e valës së zonës së rrethuar të ujit. Ky proces në hartimin e porteve është hetuar në modele të reduktuara hidraulike. Në fazat e planifikimit dhe dizajnit të hershëm, shkalla e zbutjes së trazirave në zonën e ujit përcaktohet nga llogaritja.
Në një pikë të caktuar të zonës së ujit, në një hyrje në port, lartësia e valës h dif, m, e cila formuar si rezultat i difraksionit dhe ndikimit të kushteve të inputeve në port duhet të përcaktohet nga formula:
k DIF është një koeficient i difrimit të valëve, i cili, për një zonë uji, të rrethuar me moles konverguese, duhet të përcaktohet në përputhje me qarkun dhe grafikët. 7 (SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, fq. 36);
h Unë është lartësia e valës në kokën e qendrës.
Skemë për të përcaktuar vlerat e koeficientit
Rezultatet e llogaritjeve ne reduktojmë tabelën.
|
Numri i pikës |
|||||||||
Gjatë dizajnimit të strukturave të parafangimit, është kryesisht e nevojshme për të caktuar kryesore dimensione Ndërtime.
Objektet e filmit të tipit vertikal përbëhen nga një mur nënujor, superstrukturë dhe shtrat me gurë.
Shtesat përbëhen nga një i fuqishëm monolit dhe mbledhjen-parapet monolit. Qëllimi kryesor i superstrukturës është sigurimi i lidhjes së besueshme midis pjesëve individuale të murit nënujor, i cili është veçanërisht i rëndësishëm kur është ngritur nga vargjet konkrete.
Shtesat luan një rol të rëndësishëm në një rritje të stabilitetit të përgjithshëm të strukturës, pasi është mbi nivelin e ujit dhe pesha e saj është futur pa marrë parasysh peshimin. Shtesat perceptojnë presionin më të madh të valës, e cila është gjithashtu e nevojshme për të marrë parasysh gjatë hartimit dhe llogaritjes së strukturave të parafundimit.
Trashësia e pllakës është marrë t pl \u003d 2 m.
Seksioni parapet është verifikuar duke llogaritur efektin e presionit të valës. Gjerësia e parapetjes është në krye të 2.5 m.
Në superstrukturën ata janë të kënaqur me hedhjen rrjetet inxhinierikePlatformat janë të organizuara në krye dhoma zyreInstaloni pjesët e hipotekës për të forcuar shenjat e situatës së navigimit. Në parkingje e anijeve, muri i sipërfaqes është i pajisur me ankorim dhe jackhates.
Shtrati i skemës së gurit zvogëlon intensitetin e presionit në një bazë të mbyllur nga strukturat hidroteknike gravitacionale dhe i mbrojnë ata nga erozioni.
Për skewers, ne përdorim një gur të shqyer që peshon nga 15 në 100 kg jo më të ulët se markë 300 pa çarje, shenja të gërryer dhe balte ose përfshirje të tjera rinovuese.
Në këtë projekt të kursit në detyrën e tokave në ndërtim e sipër, tokat e dobëta janë të huaj. Prandaj, ne e pranojmë shtratin e gurit të specieve të kombinuara (shih duket)
Gjatësia e pjesës horizontale të shtratit të gurit merr gjatësinë e shumëfishtë të strukturës së strukturës.
Ne pranojmë gjerësinë e grupit të mrekullueshëm të barabartë me 6 m. Gjerësia e bermës së pasme është pranuar 3 m.
Pranoni më parë paragjykimet e anës së detit me 1: 2, nga ana e portit të portit - 1: 2.
Nën ndërtimin, ne organizojmë një filtër të kundërt të barabartë me min 0.5 m.
Me ngarkesa të mëdha horizontale që veprojnë në strukturat hidraulike të portit, tensionet e pabarabarta ndodhin në bazën e tyre, veçanërisht në strukturat gravitacionale, të cilat do të përfshijnë zhvillimin e precipitave të pabarabarta dhe zhvendosjeve të strukturave që janë në disa raste duke përcaktuar kur përshkruan këto struktura. Në raste të tilla, llogaritjet përdoren për shtetet kufitare, duke lejuar marrjen parasysh të rishpërndarjes së streseve në bazë si rritja e zhvendosjeve.
Gjatë llogaritjes së argjinaturave, strukturave berega-kultivative ose fender konsiderojnë dy grupe të shteteve kufitare.
Për grupin e parë të shteteve limit që përcaktojnë humbjen e aftësisë së transportuesit të sistemit të llogaritur (papërshtatshmëria e plotë e ndërtimit të ndërtimit) përfshin:
1. Humbja e stabilitetit të përgjithshëm të strukturës ose të pjesës së saj së bashku me bazën tokësore, duke përfshirë një ndryshim në pjesën e vetme të strukturës, në kontakt me shtratin e gurit me një tokë ose sipërfaqe tjetër;
2. Humbja e qëndrueshmërisë për strukturën gravitacionale në baza shkëmbore;
3. Shkatërrimi i elementeve strukturore ose nyjave të lidhjes;
4. Zhvendosja e strukturave, në të cilën varet fuqia e strukturës në tërësi.
Për grupin e dytë të shteteve kufitore që përcaktojnë papërshtatshmërinë e strukturave në funksionimin normal përfshijnë:
1. Lëvizjet e pavlefshme, reshjet ose rrokulliset;
2. Arsimi ose zbulimi i pavlefshëm i plasaritjes në elemente betoni të përforcuar Harton.
Të gjitha llogaritjet në grupin e parë të shteteve kufitare kryhen në kombinimet kryesore dhe të veçanta të ngarkesave të llogaritura në rezistencën e llogaritur të materialit të projektimit dhe terrenit tokësor; Llogaritjet në grupin e dytë prodhohen vetëm për kombinimet kryesore të ngarkesave rregullatore me rezistencën rregullatore të materialeve.
Llogaritja e strukturave mbi ndikimin e valëve të qëndrueshme nga zona e hapur e ujit (Fig.) Duhet të bëhet në një thellësi në fundd b\u003e 1.5h dhe thellësi mbi berma d br\u003e 1.25h. Për të llogaritur, zgjidhni seksionin në krye të qendrës në thellësi
d b \u003d 16.1 m (me një lartësi valë h \u003d 5.45 m d b \u003d 16.1 m\u003e 1.5x 5.45 \u003d 8.175 m), ndërsa thellësia mbi rreze në këtë seksion është d br \u003d 13.1 m, e cila është më shumë se
1.25x 5.45 \u003d 6.8 m.
Në të njëjtën kohë, në formulat për sipërfaqen e valës së lirë dhe presionin e valës në vend të thellësisë në pjesën e poshtme të d b, m, është e nevojshme të aplikohet thellësia e llogaritur e kushtëzuar D B, M, e cila përcaktohet nga formula:
d f - Thellësia mbi të vetmet e strukturës, d f \u003d 15.1 m;
d b - thellësia në fund, d b \u003d 16. 1 m;
k br - koeficienti i miratuar nga grafika Fig. 2 (Snip 2.06.04-82, f. 1). Për d f / d b \u003d dhe b br / \u003d, pranoni k br \u003d 0.9
Lartësia ose ulja e sipërfaqes së valës së lirë, m, në murin vertikal, numërohet në nivelin e llogaritur të ujit, përcaktohet nga formula:
2 / t - frekuenca e valës rrethore;
T - periudha mesatare e valës, c;
t - kohë, c;
Numri i valës;
Gjatësia mesatare e valës, \u003d 92 m.
Nën veprimin e një valë të qëndrueshme muri vertikal Jep 3 raste të përkufizimit C:
a) - kur i afrohet murit të kulmes së valës, testuar mbi nivelin e shlyerjes së max
Me vlerën maksimale të ngarkesës së valës lineare horizontale P xt, kn / m, për valën e vetme që ndodhet nën nivelin e llogaritur në t, m, pranoni vlerën e kostos \u003d -1, pastaj:
Në zonën e ujit të cekët, ngarkesa horizontale lineare në murin vertikal P x, t / m, gjatë kreshtës ose hollows e valës së qëndrueshme (shih Fig.) Është e nevojshme të merret sipas zgjidhjes së presionit të valës, ndërsa Vlera P, T / M 2, në thellësinë e Z, M duhet të përcaktohet sipas Tabelës 1 (SNIP 2.06.04-82, f. 3):
ku - densiteti i ujit, \u003d 1 t / m 3;
g - përshpejtimi i incidencës së lirë, e barabartë me g \u003d 9.81 m / s 2;
z-Ordinate Points, M, llogaritet në nivelin e llogaritur.
Rezultatet e llogaritjes së presionit të valës gjatë kreshtës dhe valës së fshehur do të reduktohen në tryezë
Tabela 5:
|
Pikët e defekt Z, M |
Presioni i presionit të vlerës P, KPA |
||||
|
Gjatë kurrizit |
|||||
Këtu k 2, k 3, k 4, k 5, k 8, k 9 - koeficientët e përcaktuar nga grafika fig.3, 4, 5 (snip 2.06.04-82, f. 3) të përcaktuara nga vlerat e gjetura dhe
k 2 \u003d 0.76; K 3 \u003d 0.63; k 4 \u003d 0.5; K 5 \u003d 0.4; K 8 \u003d 0.63; K 9 \u003d 0.57.
Mbështetja e valëve të qëndrueshme në një anë vertikale të murit nga kurrizi i një valë
Llogaritja e strukturave mbi ndikimin e valëve të thyera nga zona e hapur e ujit duhet të bëhet në një thellësi mbi bermad br.< 1.25h и глубины до дна d b 1.5h. Для расчёта выбираем сечение на расстоянии 1300 м от головы мола на глубине d b = 9.4 м (при высоте волны h = 5.25 м d b = 9.4 м > 1.5x5.25 \u003d 7.8 m), ndërsa thellësia e rrezes në këtë seksion është d br \u003d 6.4 m, që është më pak se
1.25h \u003d 1.25x5.25 \u003d 6.6 m
Ngarkesa horizontale lineare në murin vertikal p xc, t / m, nga valët e thyer është e nevojshme për të marrë në anën e komplotit të presionit të valës anësore, ndërsa vlera p, t / m 2, për vlerat e Ordinate Z, M, duhet të përcaktohet nga formula:
z 1 \u003d - h \u003d - 5.25 m, p 1 \u003d 0;
z 3 \u003d d f \u003d 8.4 m,
këtu h është lartësia e valës në seksionin në shqyrtim, H \u003d 5.25 m;
Gjatësia mesatare e valës, \u003d 82.43 m.
Ngarkesa vertikale lineare P zc, m / m, nga valët e thyera duhet të merren të barabarta me zonën e peshës së presionit të valës së peshimit dhe të përcaktojë nga formula:
a - Gjerësia e strukturës, a \u003d 12 m;
Koeficienti i marrë nga Tabela 5 (SNIP 2.06.04-82, fq.5). Për
merrni vlerën e koeficientit \u003d 1.
Shpejtësia maksimale e fundit
Valët e presionit të epfurës për murin vertikal
Llogaritja e strukturave për ndikimin e valëve të rritjes nga zona e hapur e ujit duhet të bëhet në thellësid b. D cr në fund të pjesës së poshtme me një gjatësi prej të paktën 0.5, m. Për të llogaritur, zgjidhni seksionin kryq në një thellësi d b \u003d 4.4 m (në një thellësi kritike d cr \u003d 5.11 m d b \u003d 5 m< d cr = 5.11 м), высота прибойной волны h sur = 3.86 м, средняя длина прибойной волны = 82.4м. При этом возвышение вершины максимальной прибойной волны c , sur , м, над расчётным уровнем следует определять по формуле:
h sur është lartësia e valës së surge, h sur \u003d 5.83 m;
d F - Thellësia mbi të vetmet e strukturës, d f \u003d 4.0 m.
Load horizontale lineare në P xc, m / m, nga valët e fuqishme është e nevojshme për të marrë në anën e presionit të valës anësore; Në këtë rast, vlerat e P, T / M 2, për vlerat e ordinatës Z, M, duhet të përcaktohen nga formulat:
z 1 \u003d - hur \u003d - 5.83 m, p 1 \u003d 0;
z 3 \u003d d f \u003d 4 m,
Ngarkesa vertikale lineare p zc, m / m, nga valët e fuqishme duhet të merren të barabarta me zonën e presionit të valës së peshës (me një lartësi p 3) dhe të përcaktojë nga formula:
këtu është gjerësia e strukturës, a \u003d 12 m.
Shpejtësia maksimale e fundit
Mbështetni murin vertikal të presionit të presionit
Kriteri për sigurimin e stabilitetit të strukturës hidroteknike në ndryshim është kushti:
E, R - vlerat e vlerësuara të forcave dhe forcave të përgjithshme të zhvendosjes së rezistencës së kufirit;
lC - koeficienti i kombinuar i ngarkesave të marra për kombinimin kryesor të ngarkesave të barabarta me 1.0;
p është koeficienti i mbingarkesës, i marrë me 1.05;
c është koeficienti i kushtëzuar i marrë i barabartë me 1.0;
n është koeficienti i besueshmërisë sipas shkallës së përgjegjësisë së strukturave të marra të barabarta, për klasën e klasës I, 1.25.
5.2.1 Qëndrueshmëria ndryshim i sheshtë nga veprimi i valëve të thyera
Skema e vlerësuar për përcaktimin e stabilitetit është paraqitur në Fig.
E është një presion i barabartë i valës nga veprimi i valëve të thyera,
E \u003d p xc. 1 \u003d 17.6 t / m;
R \u003d g. f tr, ku
fP - Koeficienti i betonit të fërkimit në gur, f tr \u003d 0.6;
Pesha e strukturës së sipërme të strukturës:
Peshë me diametër të madh
Pesha e fluksit të gurit
Pesha totale e objektit
R \u003d 111.78. 0.6 \u003d 67.06 t / m
Stabiliteti i strukturës në një ndryshim të sheshtë nën veprimin e valëve të thyer përgjatë aeroplanit A - A është dhënë.
Kontrollimi i stabilitetit të ndërtimeve për një ndryshim së bashku me një shtrat me gurë duhet të kryhet në dy aeroplanë të AB dhe BD, në të cilin rast farë e keqe e shtratit të gurit duhet t'i atribuohet forcave mbajtëse në kontur të kufizuar nga ndryshimi Planet (Fig.).
Kushti i stabilitetit për ruajtjen e ndryshimit të avionit ABCD:
lC - koeficienti i një kombinimi të ngarkesave të marra për kombinimin kryesor të ngarkesave të barabarta me 1.0;
p-koeficienti i mbingarkesës, i marrë i barabartë me 1.05;
c është një koeficient i kushtëzuar i marrë i barabartë me 1.0;
n është koeficienti i besueshmërisë sipas shkallës së përgjegjësisë së strukturave të barabarta, për klasën e strukturave të I, 1.25.
E është një presion i barabartë i valës nga valët në këmbë,
E \u003d p xc. 1 \u003d 17.6 t / m. 1 m \u003d 17.6 t;
R \u003d g. f tr, ku
f tr - koeficienti i betonit fërkimi në gur, f tr \u003d 0.6;
g p - pesha e shtratit të gurit të mbyllur në qark abcd:
Këndi i prirjes së avionit ab në horizont, \u003d 9;
f tr - koeficienti i gurit fërkimi nga guri, f tr \u003d 1.
g p - pesha e shtratit të gurit në qark abcd:
Është siguruar stabiliteti i strukturës në një ndryshim të sheshtë përgjatë aeroplanit ABCD.
Kushti i stabilitetit për ndërtimin e një ndryshimi të avionit BD:
E është presioni i valës që rezulton kur embrioni shtrihet në sipërfaqen e një baze natyrore, e \u003d 28.3 t;
g p - krevat guri peshë në loop abcde:
f tr - koeficienti i gurit fërkimi në terren tokësor, f tr \u003d tg, ku - një kënd të fërkimit të brendshëm të tokës tokësore, në \u003d 16, f tr \u003d tg16 \u003d 0.287;
c është rrokja specifike e tokës tokësore, për pjellimin c \u003d 16 kPa \u003d 1.6 t / m 2;
F - krevat guri i vetëm shoqëror me prerje bd,
F \u003d 10. 1 \u003d 10 m 2.
Stabiliteti i strukturës në një ndryshim të sheshtë përgjatë aeroplanit BD është dhënë.
Gjatë llogaritjes së predhave në përmbysjen, supozohet se kon i tokës gjithëpërfshirëse, i mbyllur në konturin e AOov mbetet i fiksuar dhe duhet të zbritet nga forcat mbajtëse.
Kushti për stabilitetin e strukturës për tilting:
Gjendja e qëndrueshmërisë është kryer.
Kontrolloni forcën bazën e tokës Është për të përcaktuar streset normale të buzë nën të vetmet e strukturës dhe nën shtratin e gurit. Tensionet përcaktohen me rezistencë konvencionale ndaj rezistencës së materialeve për compression me qendër të lartë, duke supozuar se ndërtimi dhe toka janë një trup absolutisht i ngurtë.
Përkufizimi i streseve nën skadimin e strukturës kryhet sipas formulës së mëposhtme:
F - zona e objekteve të vetme për 1 kile. m, f \u003d 1. B (B - Gjerësia e strukturës, b \u003d 12 m);
W është momenti i rezistencës ndaj vetëm të strukturës, në krahasim me aksin që kalon nëpër qendër të gravitetit në 1 f. m. w \u003d 1. B / 6;
g - shuma e forcave vertikale, g \u003d 111.78 ton;
e është e çuditshmëria e zbatimit të ngarkesës së barabartë.
a - distanca nga buza e pasme e strukturës së pikës së aplikimit të aplikimit është automatikisht.
Kështu, shprehja për përcaktimin e stresit buzë do të marrë formën:
M \u003d m ord - m akull, ku
M odr dhe m ud - respektivisht duke ruajtur dhe ruajtur momentet e përcaktuara nga formulat:
R është aftësia e mbajtjes së shtratit të gurit, r \u003d 50 t / m 2 \u003d 5 kg / cm 2.
Gjendja është kryer, prandaj, aftësia e mbajtjes së shtratit të gurit është e mjaftueshme.
Eppure e streseve normale të buzës nën skadimin e strukturës është paraqitur në Fig. .
Tensione normale në planin e shtratit të vetëm guri mund të përcaktohen nga metoda konvencionale, duke dalë nga supozimi i shpërndarjes së presionit në shtratin e gurit në një kënd prej 45 (Fik.).
Tensionet normale në shtratin e avionit të kontaktit me tokë përcaktohen nga formula:
B - gjerësia e vetëm të strukturës, b \u003d 12 m;
t p - lartësia e shtratit të gurit, t n \u003d 3m;
k marrë-off - peshë volumi Shtrati me gurë material nën ujë, k takersione \u003d 1.1 t / m 3;
R1 është rezistenca e llogaritur e tokës tokësore, r 1 \u003d 30 t / m 2 \u003d 3 kg / cm 2.
Gjendja është kryer, prandaj, kapaciteti mbajtës i tokës është i mjaftueshëm. Komplot i streseve normale të buzës nën shtratin e gurit është paraqitur në Fig. .
Gjatë llogaritjes së forcës së mureve të predhave të diametrit të madh, llogaritja kryhet për strukturën e strukturës L për një gjatësi të shumëfishtë të perimetrit të guaskës. Në të njëjtën kohë, ngarkesa në presionin e tokës përcaktohet si një mur i sheshtë në SNIP 2.06.07-87. Komponenti horizontal i intensitetit të presionit të tokës në thellësinë e y:
P y - presioni vertikal në thellësinë e y,;
h Unë jam fuqia e shtresës së të tokës së frustrimit;
pesha specifike e tokës djersitje në një shtet të ngopur;
Koeficienti i komponentit horizontal të presionit të tokës:
Këndi i fërkimit të brendshëm, \u003d 35;
s është një kënd i fërkimit të tokës në një aeroplan të llogaritur, si rregull, i marrë me vlerë absolute jo më shumë se 30 për avionin që kalon në tokë, dhe jo më shumë se 2/3 - në kontaktin e strukturës me tokën. Ne e pranojmë S \u003d 2/3, pasi që aeroplani i vlerësuar kalon përgjatë kontaktit të strukturës me tokën.
Ordinatët e presionit të tokës janë llogaritur në formë tabelare.
|
Power h i, m |
Llogaritja dhe vlera P Y, T / M 2 |
Llogaritja dhe vlera e P AH, T / M 2 |
||
|
1,32 0,204 = 0,27 |
||||
|
8,4 0,204 = 1,71 |
||||
|
12 0,204 = 2,45 |
||||
|
1,2 15,1 = 18,2 |
18,2 0,204 = 3,71 |
Sipas tabelës, presioni i tokës është ndërtuar në muret e brendshme të guaskës. Fik.
Ngurtësia e sistemit të shtresës së agregatit vlerësohet nga karakteristika e ngurtësimit të përgjithësuar:
k - koeficienti i rezistencës së tokës së mbushjes së brendshme në drejtimin horizontal të marrë të barabartë me 0.5 k pr z, ku
k PR - Koeficienti proporcionaliteti për rërën \u003d 10 mn / m 4;
z - thellësia e seksionit;
k \u003d 0.5 10 0.6 \u003d 3 mn / m 3.
h C, L është lartësia e unazës së llogaritur, e barabartë me 1 m.
Unë - momenti i inercisë së seksionit kryq, shiritat me një gjerësi prej 1 m dhe një lartësi prej 0.25 m.
E C është një modul deformimi i betonit të përforcuar, i barabartë me 150 MPA.
Aktual
Përpjekje ekzistuese ku
në in dhe y, ordinate e epur, respektivisht, presioni lateral i mbushjes së brendshme dhe presionit të valëve;
D - Diametri i shell, d \u003d 12 m.
M 1 dhe t 1 përpjekje të vetme të përcaktuara nga monogrami.
Nga seksionet, AA dhe B-B janë ndërtuar nga grupet e momenteve dhe përpjekjeve ekzistuese.
Llogaritja kryhet në formë tabelare.
|
Seksioni A "- një" |
|||||
|
Vlera e m dhe n, t m |
|||||
|
M a - a \u003d 0.20 3.33 \u003d 0.67 |
|||||
|
M b-b \u003d 0.27 3.33 \u003d 0.89 |
|||||
|
N a - a \u003d (0.23 12.0) 2 - 5 3.33 \u003d -14.93 |
|||||
|
N b-b \u003d (0.23 12.0) / 2 - 3 3.33 \u003d -8.27 |
|||||
|
Seksioni B "-B" |
|||||
|
Vlera e m dhe n, t m |
|||||
|
M a - a \u003d 0.20 1.59 \u003d 0.32 |
|||||
|
M b-b \u003d 0.27 1.59 \u003d 0.43 |
|||||
|
N a - a \u003d (4.87 12.0) 2 - 5 1.59 \u003d 28.57 |
|||||
|
N b-b \u003d (4.87 12,0) / 2 - 3 1.59 \u003d 31.76 |
Eppures janë paraqitur në Fig. .
Lloji i strukturave të fender të tipit të thithjes është zgjedhur në varësi të lartësisë së valës së llogaritur. Në rastin tonë, me h calc. \u003d 4.52 m Aplikoni një ndërtim mbrojtës të një lloji të mjaftueshëm nga një skicë e blloqeve masive në një shtrat me gurë.
Kur harton ndërtimin profili i heshtur Dhe fiksimi i shpateve nga guri i shqyer, betoni i zakonshëm dhe i formuar betoni ose betoni i përforcuar peshën e një elementi të veçantë G ose G Z, T, që korrespondon me gjendjen e ekuilibrit të kufirit nga veprimi i valëve të erës, është e nevojshme të përcaktohet:
Në vendndodhjen e bllokut në shpatin e pjerrësisë nga maja e strukturës në thellësinë z \u003d 0.7h nga formula:
e njëjta gjë, në z\u003e 0.7h nga formula:
k FR - Koeficienti i marrë nga Tabela 12 (SNIP 2.06.04-82, faqe 9). Ne pranojmë për blloqe të zakonshme konkrete k fr \u003d 0.021;
m - pesha e volumit të betonit, m \u003d 2.6 t / m 3;
cTG - Mbyllja e shpatit, kur është ngulitur 1: 1 ctg \u003d 1;
h 2% - lartësia e valës në krye të sigurisë 2%, të përcaktuar nga formula:
k - koeficienti i transformimit, k t \u003d 0.91;
k r - koeficienti refraktiv, k r \u003d 0.77;
k l - një koeficient i përgjithësuar i humbjes, k l \u003d 0.87;
kI, - koeficienti i marrë nga grafika (Fig. 2 SNIP 2.06.04-82, Shtojca 1, f.32) për vlerën e pakta të GL / VW 2 \u003d 8825. Reincit vlerat e valës Ki për 2% Ki \u003d 1, 95;
Lartësia mesatare e valës, \u003d 4.11 m.
Gjatësia mesatare e valës, \u003d 91.6 m.
Sipas peshës së gjetur të vargjeve betoni, zgjidhni dimensionet e tyre bazuar në kushtin që lartësia e grupit (h) është e barabartë me gjerësinë, dhe gjatësia është një lartësi e gjysmë.
Kështu, lartësia H gjendet nga varësia e mëposhtme:
Ne kryejmë një skicë të blloqeve masive në madhësi prej 1.71,72.5
Rreshti i rreshtit të lehtësimit të pjekjes së tipit të thithjes përcaktohet nga formula e mëposhtme:
h nakh.1% - lartësia e komisionit për pezullimin e valëve të pakta prej 1% (m) për valët e përshtatshme ballore (h 1%) në një thellësi para se struktura d 2 h 1% () është përcaktuar nga formula:
h 1% - lartësia e valës prej 1% të sigurisë, h 1% \u003d 5.39 m;
k R është një koeficient që merr parasysh drejtimin e shtojcës, të marrë nga Tabela 6 (Page 7.06.04-82, faqe 7). Në r / h 1% \u003d 1.63 / 5.39 \u003d 0.36 ne pranojmë k r \u003d 0.7;
k P është një koeficient që merr parasysh përshkueshmërinë e fiksimit të shpatit të hipur, të marrë nga Tabela 6 (SNIP 2.06.04-82, fq.7). Në r / h 1% \u003d 1.7 / 5.39 \u003d 0.32 pranojnë k p \u003d 0.32;
k sp - koeficienti i përcaktuar në Tabelën 7 (SNIP 2.06.04-82, faqe 7) në varësi të shpejtësisë së erës dhe shtojcës së pjerrësisë. Në v w \u003d 24 m / s dhe m \u003d 1 pranojnë k sp \u003d 1.4;
k Run - koeficienti i përcaktuar në varësi të ngjyrës së valës së grafikut (Fig. 10, SNIP 2.06.04-82, fq.7). Në d / h 1% \u003d 91.6 / 5.39 \u003d 17 dhe m \u003d 1, ne pranojmë k run \u003d 2.25.
h vendosur është lartësia e presionit të erës, m, i përcaktuar me metodën e përafrimeve të njëpasnjëshme nga Formula SNIP 2.06.04-82 (Shtojca 1, fq. 29):
L - Gjatësia e mbingarkesës, L \u003d 200 km;
V W është shpejtësia e erës, v w \u003d 24 m / s.
d - thellësi para ndërtimit, d \u003d 16.0 m;
k W është koeficienti i marrë në varësi të shpejtësisë së erës përgjatë tabelave SNIP 2.06.04-82 (Shtojca 1, faqe 31). Në shpejtësinë e erës v w \u003d 24 m / s pranojnë k w \u003d 2.5 10 -6.
Përafrimi i parë, me h vendosur \u003d 0:
Përafrimi i dytë, në h vendosur \u003d 1.0 m:
Përafrimi i tretë, në h vendosur \u003d 0.94 m:
Së fundi të marrë lartësinë e nucleation H era për të vendosur \u003d 0.95 m.
a është një diferencë konstruktive e marrë e barabartë me A \u003d 0.1H 1% \u003d 0.1. 5.39 \u003d 0.54 m.
Megjithatë, për strukturat e fender të tipit të përgjithshëm, të ngritur nga skica e vargjeve konkrete, normat janë të rekomanduara për të përcaktuar shenjën e kreshtës në varësinë e mëposhtme:
Shënimi i rreshtit të një strukture përfundimtare të tipit të thithjes llogaritet nga niveli maksimal i ujit.
Gjerësia e kreshtës b g gjatë skemës së vargjeve të betonit është b g \u003d 2l, ku l - madhësia më e madhe Grup. L \u003d 1.5h \u003d 1.5. 1.7 \u003d 2.55 m, prandaj
B g \u003d 2. 2.55 \u003d 5.1 m. Merrni gjerësinë e kreshtës të barabartë me b \u003d 5.5m.
Gjerësia e strukturës në sipërfaqen e ujit B gjatë skemës së vargjeve të betonit është B \u003d 4L, ku l është madhësia më e madhe e grupit.
L \u003d 1.5h \u003d 1.5. 1.7 \u003d 2.55 m, prandaj b \u003d 4. 2.55 \u003d 10.2 m. Merrni gjerësinë e kreshtës të barabartë me b \u003d 10.5 m.
Skema e strukturës së ndaluar të tipit të thithjes me madhësi të paracaktuar është paraqitur në Fig.
2. Snip 2.03.01-84. Betoni dhe struktura të betonit të përforcuar. Moska, 1985;
3. Aristarkhov v.v, Levachev S.N., Sidorova A.G., Korchagin e.A. Moska:
Botuesi DS, 2003;
Postuar në AllBest.ru.
Klasifikimi i portit (PIEL). Përcaktimin e masës së sediljes së ngarkesës. Performanca operacionale e makinës së ngarkimit. Llogaritja e shpenzimeve vjetore për mallin. Përcaktimin e numrit të anijeve. Siguria dhe mbrojtja e punës.
kursi, shtoi 12/24/2012
Koncepti i metodës së elementeve të fundme, bazat e saj variacionale. Llogaritja e rritjes së funksionit, parimi i Lagranzhit. Përafrimi i modelit të elementeve të fundme të strukturës. Matrix tiffery, sasitë e saj të nevojshme. Integrimi sipas volumit, llogaritja e gjatësisë.
prezantimi, shtoi 24.05.2014
Diagrami i ashensorit kasetë, zgjedhja e shpejtësisë, lloji i kovës dhe organit tërheqës. Llogaritja e elementeve të tërheqjes së Noria. Dizajn i ashensorit. Përzgjedhja e lidhjeve dhe llogaritja e ndalimit. Llogaritja dhe dizajni i tensionuesit. Skica të elementeve të pranuara të makinës.
puna e kursit, shtoi 03.02.2012
Skema skematike Organizatat e prodhimit në riparimin dhe ndërtimin e gjykatave. Llogaritja e madhësisë së rrëshqitjes, zonës së kërkuar dhe thellësisë së bimës së uzinës. Llogaritja e nevojës për materiale bazë në dyqanin kryesor. Struktura e kostos së produkteve komerciale.
teza, shtoi 01.11.2014
Zgjedhja e llojeve të strukturave të marrjes së ujit. Përcaktimi i diametrave të tubacioneve të samotit dhe madhësisë së dritareve të ujit. Pajisje për heqjen e sedimentit. Hartimi i zonës sanitare të mbrojtjes së strukturave të marrjes së ujit. Llogaritja e ngjarjeve për mbrojtjen e bregdetit.
kursi, shtoi 04.06.2015
Zgjedhja e një motor elektrik, llogaritjen e saj kinematike. Projektimi i elementeve transmetim seamless, Duke zgjedhur një kuti të shpejtësisë. Faza e parë e reduktimit të kutisë së shpejtësisë, zgjedhja e kushinetave dhe llogaritja e qëndrueshmërisë së tyre. Teknologjia montimi i kutisë së lëvizjes, llogaritjet dhe përzgjedhja e uljeve.
puna e kursit, shtoi 03/03/2010
Arsyetimi i përzgjedhjes së llojit të stacionit të ndërmjetëm. Llogaritja e numrit të marrjes dhe dërgimit të rrugëve të stacionit. Zhvillimi i një skeme të stacionit jo në shkallë në tabelat e shtigjeve. Ndërtimi i një profili të stacionit gjatësor dhe tërthor. Vëllimi i punës bazë dhe kostoja e stacionit të ndërtimit.
puna e kursit, shtoi 15.08.2010
Llogaritja mbi forcën dhe stabilitetin e predhave cilindrike, fundeve dhe mbulesave, elementeve këmishë, mbulesa të largimit dhe lidhjeve fllanore. Zgjedhja e pajisjeve. Përzgjedhja dhe llogaritja e elementeve të komponentit të makinës. Hartimi dhe llogaritja e një pajisje përzierjeje.
kursi, shtoi 03/13/2011
Parimet e paraqitjes së komplekseve të trajtimit të ujit. Bazat e zgjedhjes skema teknologjike dhe reagentët. Ripërdorimi i larjes së ujit dhe trajtimit të precipituar mbi komplekset e trajtimit të ujit. Hartimi i skemës së lartësisë së lartë dhe planifikimi i objekteve të trajtimit të ujit.
abstrakt, shtoi 03/03/2011
Projektimi i gazit të gazit: llogaritja hidraulike dhe përzgjedhja e diametrit optimal të tubacionit, llogaritjet mekanike dhe inxhinierike të nxehtësisë. Mbrojtja e tubacionit nga korrozioni. Ndërtimi i fondacionit dhe shpalosja e RVS-5000. Karakteristikat e gazit të pompimit.
s nga efektet e valëve dhe, në disa raste, akull dhe nanos. O. S. Është i përshtatshëm për brigjet e hapura ose të mesme të deteve, liqeneve, rezervuarëve. Sipas vendndodhjes në aspektin e O. S. i ndarë nga Mall dhe Vololane S. Në varësi të kushteve lokale, skicat e bregdetit, drejtimet dhe natyra e eksitimit, si dhe emërimi i portit O. me. Mund të përbëhet nga 1 ose 2 qendra, një breakwall ose kombinim i tyre. Midis qendrës dhe të volitshëm, lini një kalim të lirë për anijet - porta e portit. Këto të fundit janë të vendosura mundësisht në thellësi natyrore të mjaftueshme për të transportuar. Në të njëjtën kohë të marrë parasysh 2 kërkesat: lehtësinë e hyrjes së anijeve në port dhe dalje nga ajo në çdo mot; Sigurimi i depërtimit minimal të valëve përmes portës për menaxhimin e brendshëm të ujit. Vendimi optimal Kjo, në të cilën aksi i hyrjes në port dhe drejtimi i erërave mbizotëruese përbëjnë një kënd prej rreth 45 °.
Akomodimi O. Me. Siguron krijimin e një zone uji, të përshtatshme për parkim dhe për të manovruar numrin e nevojshëm të anijeve (kompozime) të dimensioneve të vlerësuara. Forma dhe madhësia e zonës së ujit duhet të ofrojnë zbutje të valëve që depërtojnë përmes portës së portit. Në kushte të vështira lokale, përshtatshmëria e vendndodhjes së synuar të O. me. Kontrolloni laboratorin përmes modelit hapësinor në pishinë (shihni pishinën e shpërthimit).
Çdo O. S. Nga ana e detit (rezervuari) është e kufizuar në kokën e shquar (kreu), e cila ka një formë të efektshme në aspektin e. Pjesët e kokës O. Me. Ndërtoni, si rregull, në një thellësi prej jo më pak lartësi të dyfishtë të valës së llogaritur. Nevoja për të forcuar dizajnin e parcelave të kokës O. f. Për shkak të më intensive (krahasuar me pjesën tjetër të O. me.) Efekti i valës mbi to.
Lit: Portet I. strukturat e portalit, Pjesa 1-2, M., 1964-67.
E. V. Kurovich.
Enciklopedia e Madhe Sovjetike. - M.: Enciklopedia sovjetike. 1969-1978 .
Strukturat hidraulike që mbrojnë ujrat e portit nga eksitim, nanos dhe akulli. Në varësi të vendndodhjes së strukturave të fondit në krahasim me brigjet, ata janë të ndarë në grooves dhe moles ... Fjalor i madh enciklopedik
pajisje të përshtatshme - Sipas Gost 19185 73 [Gost 23867 79] Temat Operacioni i porteve të lumenjve ... Lista teknike e përkthyesve
Pajisje të përshtatshme - Hidraulichen. Objektet e ndërtimit për mbrojtjen e ujërave nga eksitim, rrjedhje, nanos, icfall. Ndryshojnë të jashtëm. dhe të brendshme Objektet e përshtatshme. Njerëzit e jashtëm janë të vendosura. Në natyrë, kontur i zonës së ujit të mbrojtur, të brendshme ndajnë zonën e ujit dhe ... ... Drejtoria Enciklopedike e Detit
Strukturat hidraulike që mbrojnë ujrat e portit nga eksitim, nanos dhe akulli. Në varësi të vendndodhjes së strukturave të fondit në lidhje me brigjet, ato janë të ndara në grooves dhe moles. * * * Feeding objektet ... ... fjalor enciklopedik
Pajisje të përshtatshme - 9. Objektet e montimit Sipas GOST 19185 73 Burimi: GOST 23867 79: Operacioni i porteve të lumenjve. Kushtet dhe përkufizimet e dokumentit origjinal ...
- (Punimet e jashtme, Breakwaters) Objektet hidroteknike në portet që shërbejnë për të mbrojtur bastisjet nga eksitim, rrymat e detit dhe nanos. Ka dy lloje të objekteve: qendrat e lidhura me bregun, dhe grooves, duke qëndruar larg nga bregu, dhe dy kryesore ... ... Detare Dictionary
strukturat hidraulike - Strukturat hidraulike: Strukturat që janë të ekspozuara ndaj një mjedisi ujor të destinuar për përdorimin dhe mbrojtjen e burimeve ujore, duke parandaluar efektet e dëmshme të ujit, duke përfshirë mbeturinat e lëngshme të ndotura, duke përfshirë digat, ... ... ... Drejtoria e Drejtorit të Dokumentacionit Rregullator dhe Teknik
PS 58.13330.2012: Strukturat hidraulike. Dispozitat themelore - Terminologjia SP 58.13330.2012: Strukturat hidraulike. Dispozitat themelore: 3.1 Siguria e strukturave hidraulike: pronë e strukturës hidraulike, duke lejuar për të siguruar mbrojtjen e jetës, shëndetit dhe interesave legjitime të njerëzve, ... ... ... Drejtoria e Drejtorit të Dokumentacionit Rregullator dhe Teknik
Strukturat hidraulike - Digat, ndërtesat e termocentraleve hidroelektrike, furnizimin me ujë, strukturat e hidrogjenit dhe furnizimit me ujë, tunelet, kanalet, stacionet e pompimit, portat e anijeve, transportuesit; Ndërtime të dizajnuara për të mbrojtur kundër përmbytjeve, shkatërrimit të brigjeve dhe fund ... ... ... ... Terminologji zyrtare
Strukturat hidraulike - Special objektet inxhinierikePër qëllim për të siguruar bazën e anijeve dhe hidroavacionit, luftën kundër aktiviteteve të forcave të flotës dhe forcave tokësore. Këto përfshijnë shtrigat pers, strukturat e fender të pikave të bazuara të anijeve, ... ... ... ... ... Fjalori i kushteve ushtarake
Strukturat hidraulike fleksibile janë ngritur për të parandaluar ekspozimin ndaj zonës së ujit të porteve, bastisjeve të pyjeve, magazinave të pyjeve bregdetare, akull dhe nanos. Në varësi të vendndodhjes në aspektin e strukturave të fender janë të ndara në moles dhe vololate.
Moles në një fund janë ngjitur me bregun, ata shpesh vendosin anijet dhe makinat e ngarkimit dhe shkarkimit. Moles janë një lloj i mjaftueshëm, i ngritur nga një skicë guri ose vargje konkrete, lloj vertikal në formën e mureve të muraturës ose vargjeve të betonit, si dhe një lloj kombinimi, i cili është një kombinim i dy të parëve.
Radianca montimore janë instaluar direkt në hapësirën ujore. Në terma konstruktivë, ato mund të jenë (Figura 5.1) Muri gravitacional i profileve vertikale (a) ose të mjaftueshme (b), ndërtimi i predhave cilindrike (b), përmes (g), lundrues (d), rreze pneumatike dhe hidraulike (E).
Pajisja e strukturave mbrojtëse në ujërat e ndërmarrjeve të peshës rekomandohet në rastet kur lartësia e valëve në zonën e ujit tejkalon 0.5 m.
Zgjedhja e llojit të strukturave të parafundimit ndikohet nga shumë faktorë, kryesorja e të cilave është mënyra e valës, prania e materialeve të ndërtimit lokal etj.
Në detet, rezervuarë të mëdhenj dhe liqene, strukturat e gardhit të kapitalit të profilit të plotë (vertikal dhe sugjerim) janë ngritur. Dimensionet e tyre llogariten kryesisht në ndikimin e valëve të erës.
Kur zgjedh projektin e ndërtimit të fondit, kryhet një krahasim i fizibilitetit mundësitë e mundshmetë cilat janë zhvilluar duke marrë parasysh udhëzimet e mëposhtme:
Strukturat e parëndësishme të profilit të plotë (vertikal ose të qëndrueshëm) janë ngritur në thellësinë e ujit në vendin e ndërtimit të strukturës së jo më shumë se 1/3 e gjatësisë së llogaritur;
Thellësia e futjes së strukturave të tipit vertikal duhet të jetë së paku dy HB (HB - lartësia e valës së llogaritur), dhe në rastin e një shtrati të lartë (më shumë HB lartësi) - të paktën 2,5HV;
Me ngritjen e një ndërtimi të fondit në tokat e dobëta (ils, argjila fluide-plastike, etj.), Si dhe në rastin e reflektimit të përsëritur të ujit nga fytyra e brendshme e objektit, ne duhet të ndërtojmë grooves dhe moles e pjerrësisë ;
Gjatë ndërtimit të strukturave në rezervuarë, është e këshillueshme që të ndërtohen digat e tokëzuara me shpatet e forcuara dhe një krehër ose bashkim me një shtrat të lartë;
Strukturat e profilit jo të plotë (glowers ndër-prerjes dhe lundrues), si dhe sparsewomen pneumatike dhe hidraulike zbatohen në rastin kur nuk kërkohet mbrojtja e ujësjellësit.
Gjatë dizajnimit të strukturave të fenderëve, është e nevojshme që ata të mbrojnë zonën e ujit të portit dhe magazinës pyjore (bastisje) nga eksitim dhe proporcion, mundësinë e manovrimit të lirë të anijeve dhe barkave në zonën e ujit, si dhe hyrjen e tyre të lirë dhe dalje. Gjerësia e hyrjes së parashikuar e sistemit të mbrojtur të ujit duhet të jetë së paku gjatësia e anijes së parashikuar ose gjerësia e trefishtë e flotës.
Fik. 5.1. Llojet e strukturave të parafangimit
Në bastisjet bregdetare pyjore, ne duhet të përdorim spërkatje të rehatshme për lëvizjen, ruajtjen në dimër, shfrytëzimin në kushtet e një niveli të ujit të ndryshueshëm, të lehtë për të prodhuar dhe operuar, duke i dhënë efektin më të madh të valëzimit me përpjekjet më të vogla në lidhjet e dizajnit dhe të kenë ndërtimin më të vogël kosto.
Energjia e valës shpërndahet në mënyrë të pabarabartë në thellësi dhe fokusuar, kryesisht në shtresat e sipërme të rezervuarit. Një fenomen i tillë është veçanërisht karakteristik i trupave të ujit me thellësi të mëdha, ku ndërtimet zakonisht ndodhen për të mbrojtur bastisjet e pyjeve.
Në këtë drejtim, në praktikën e Weed-Perëndimor, përdoret profili i tensionit të dizajnit të thjeshtuar. Këto përfshijnë: Vololatat stacionare me një mur poroz, një ripples përmbytje të një dizajni të mjedrës dhe grooves nga paketat e shkrimet ose fshikullit.
Tensioni stacionar i grumbulluar me një mur poroz përbëhet nga shtylla paralele të shkallëzuara nga njëra nga tjetra në një distancë prej 2 m. Grumbujt janë të bllokuar në një distancë prej 1.25 m nga njëri-tjetri.
Hapësira midis rreshtave të grumbullit është e mbushur me degë të vendosura fort të bredh që formojnë një mur poroz. Grumbujt e çdo rreshti janë të kombinuara në krye të një hundë gjatësore nga një diametër prej 20 cm, dhe rreshtat e shtyllave janë të lidhura me pllaka tërthore të çiftëzuara nga pllakat. Ky konstruksion i brewing është përdorur në vende të mbrojtura nga Akuza, me thellësi më pak se 2 m, me një lartësi të valës deri në 1 m dhe raportin e gjatësisë së valës në lartësinë e saj të barabartë me 8.
Ripples Rocky me ngjyrë të përmbytjes përbëhet nga seksione të ndara me një gjatësi prej 26 m, 8-8.5 m të gjerë, të montuar në një urdhër kontrollues ose një rresht pingul me drejtimin mbizotërues të erës. Seksioni i ndarjes është një dizajn i pasur i shkronjave me madhësi qelizore 2 × 2 m (Fig. 5.2). Midis skajeve të mureve lënë hendekun prej 5-10 cm. Një dizajn i tillë
Brewing ofron tolerancë të lirë të ujit në trupin e strukturës, si rezultat i së cilës nuk pasqyron valën dhe shuan.
Fik. 5.2. Vololane lundrues
Lloji i dizajnit celular
Voltazhi është fiksuar në përputhje me kabllot ose zinxhirët e ngulitur në ankorat vertikale të paqëndrueshme, për mbështetjen e poshtme (Yakori, RIM) ose shkurre të grumbullit.
Në disa struktura të ripples, hapësira e qelizave është e mbushur me degë bredh për të rritur efektin wavecasting.
Volnol nga bundles e shkrimet përbëhet nga disa lidhje të instaluara në një, dy ose tre rreshta paralele. Çdo lidhje është një seri prej 7-8 trarëve të mëdhenj të instaluar për t'i dhënë fund fundit dhe të lidhur nga një ose dy kabllo. Mbyllja e Lengne Kur instaloni një lidhje, rekomandohet të përdorni të barabartë me gjatësinë 0.08 të nivelit.
Çdo pako është e lidhur me dy shiritat e kabllove me një diametër prej 13 mm ose tre rrotullimi nga një tel me një diametër prej 8 mm. Çdo trarëve të secilës lidhje prodhohen me mburoja përfundimtare për t'i mbrojtur ata nga bluarja. Të dy mburojat janë të lidhura me njëri-tjetrin me llaç.
Liezhalan bashkohet me rripin e kabllit të trarëve duke përdorur numrat e lamellarit. Skajet e Chungy të çdo lidhjeje janë të lidhura me shemët e ankorave.
Gjatë instalimit të njësive në dy ose tre rreshta paralele, çdo dy trarëve të kundërta janë të lidhura me dy zinxhirë për rripin e kabllit. Distanca midis rreshtave të trarëve në plan është e barabartë me gjerësinë e dyfishtë të trarëve. Për të shmangur kalimin e ankorave sheim me bunches e lidhjeve, rekomandohet që të përbëhet nga sasi të ndryshme.
Trarëve dhe zhvendos ato në lidhje me njëri-tjetrin në plan. Në bastisjet ku vijnë whips, bundles për mëngjesin janë bërë nga fshikat. Ato karakterizohen me forcë më të lartë.
Kushtet për përdorimin e vololave dizajne të ndryshme LED në tabelë. 5.1 dhe 5.2.
Tabela 5.1.
Kushtet për përdorimin e vololateve në detet e rezervuarëve dhe liqeneve të mëdha
|
Dizajn |
Kushtet hidrologjike |
Aftësi për t'u përdorur |
|||
|
lartësia e valës hb, m |
gjatësia e valës λ, m |
thellësia e ujit, m |
|||
|
Nga masvisit e zakonshëm |
Bazat e rock, dendësia e dendur dhe e mesme |
||||
|
Nga vargjet - gjigandët dhe predhat me diametër të madh |
|||||
|
Nga palë grumbujve të ndërsjellë ose mureve të gjuhës me gurë ose mbushje me rërë |
Tokat që lejojnë zhytjen e grumbujve dhe darë në thellësinë e dëshiruar |
||||
|
Objektet e heshtura të skicës nga guri dhe vargjet në një shtrat me gurë me një filtër të kundërt |
Për toka të ndryshme tokësore në prani të gurëve lokalë |
||||
|
Përmes (me një ekran të hollë ose model të një lloji sirtar) |
Në ekuatorsia jo-ngrirëse |
||||
|
Lundrues |
Në ekuatordia jo-freecing, kushtet janë të nevojshme për të ruajtje dimërore |
||||
|
Pneumatik |
Në prani të një burimi energjie |
||||
|
Hidraulik |
Në prani të një burimi energjie |
||||
Tabela 5.2.
Kushtet e aplikimit të vololave \u200b\u200bnë liqene, rezervuarë
dhe lidhjet e lumenjve
Ne sjellim në vëmendjen tuaj revistat e botimit në shtëpinë botuese "Akademia e Shkencës Natyrore"
hidraulike. Objektet e ndërtimit për mbrojtjen e ujërave nga eksitim, rrjedhje, nanos, icfall. Ndryshojnë të jashtëm. dhe të brendshme Objektet e përshtatshme. Njerëzit e jashtëm janë të vendosura. Në natyrë, kontur i zonës së ujit të mbrojtur, të brendshme ndajnë zonën e ujit nga ana dhe parandalojnë zhvillimin e trazirave lokale. Sipas vendndodhjes, strukturat mbrojtëse në plan dallohen nga Vollaids, të dyja këshilla të të cilave nuk janë të lidhura me bregun dhe moles ngjitur me një fund të bregut dhe gjithashtu mbron digat për të mbrojtur kanalet e përshtatshme të portit. Varësisht nga lindja. Kushtet dhe qëllimi i portit të zonës së saj të ujit mund të mbrohen me një qendër, një volatë ose syst. Qendra dhe vololate. Vendndodhja e strukturave të Fondit dhe porta e portit në plan është themeluar me kushtet e natyrës. R-në mënyrën bregdetare. Sipas një metode për sigurimin e stabilitetit, strukturat mbrojtëse ndahen në gravitacionale, stabiliteti i të cilave është dhënë për ndryshimin dhe përmbysjen. Peshuar, dhe grumbull, stabiliteti i të cilave është plotësisht ose pjesërisht i siguruar nga pillable (kolona). Për depërtueshmërinë e ujit, objektet e skermit të llojit të solid ose përmes barrierave dallohen. E para plotësisht mbivendosen me trashësinë e ujit, të arrijë në fund, dhe në krye janë disi të tmerrshme mbi nivelin e ujit të qetë. Së dyti, strukturat e Fender janë një konstrukt i vogging. Zakonisht gjendet vetëm në pjesën e sipërme të pjesëve. Kërkesat e përgjithshme në ndërtime Strukturat e filmit janë për shkak të veçorive të ngritjes së tyre në të pambrojtur ose të zhvlerësuar nga ujërat e ujërave. Ndërtimet e preferuara. Objektet e përshtatshme që lejojnë mor. Punon për NAB, hidromete të pafavorshme. Kushtet dhe B. sa me shpejt te jete e mundur . Strukturat e tilla të parafangimit janë ndërtime të mëdha të parafabrikuara ose të skicave. Nga elemente të rënda të bëra në breg. Zgjidhni llojin dhe ndërtimet. Strukturat e filmit varen nga lindja. Kushtet e bregdetit, emërimi i strukturës, prania e ndërtimeve, materialeve, prodhimit. Bazat, mjetet e mekanizimit, përvoja e ndërtimit. Nga hidrologjike. Kushtet kryesore Vlera ka eksitim. Natyra e ndërveprimit të valëve me strukturat e fender varet nga parametrat e valëve, thellësitë, në formën e strukturave të parafangimit. Gjeologjike. Kushtet gjithashtu ndikojnë në zgjedhjen e ndërtimeve. Objektet e përshtatshme. Për bazat shkëmbore, preferohen fekondimi i objekteve të gravitetit. Lloji. Në baza të buta, me kapacitet të mjaftueshëm, ju mund të ndërtoni strukturat e fender të llojeve gravitacionale dhe grumbulluese. Natyra e lëvizjes së lëvizjes, ndryshueshmëria e pjesës së poshtme, bregu, vija është gjithashtu e marrë parasysh. NAIB, strukturat e mbrojtura të llojit të pengesave të ngurta janë të zakonshme, të cilat në seksionin e kryqëzimit kanë llojin e objekteve të vertit., Ditale ose përzierje. Profilin. Pajisjet e filmit vert. Profili është ndërtuar në formën e vertit. Muret (nganjëherë konstruksione qelizore ose grumbull), e cila pasqyron një valë të përshtatshme. Në kazinanci të rasteve ato janë gravitacionale dhe përbëhen nga 3 tokë. Pjesët: krevat, vert. Muret dhe superstrukturat. Shtrirja e shtrydhur ose hedhja e shtretërve janë të dizajnuara për të lidhur sipërfaqen e poshtme, një shpërndarje më uniforme të presioneve mbi natyrën. Pellgjet, si dhe për të mbrojtur bazat nga erozioni. Me baza të dendura të panjohura me aftësi të mjaftueshme mbajtëse, shtrati zakonisht përfshin një prizëm guri dhe një filtër të kundërt nga trifles karrierës, rrënojat, zhavorr. Me toka të dobëta, shtrati gjithashtu përfshin një jastëk rërë, dhe nganjëherë organizoni verte. Kullon rërë. Në bazat shkëmbore përputhen vetëm sipërfaqen me një shtresë guri ose betoni në çanta. Shtretër mund të vendosen në sipërfaqen e poshtme, ose pjesërisht ose plotësisht të bundled për të siguruar thellësi të mjaftueshme në mur, për të hequr shtresën e lartë, të dobët të sedimenteve ose për të eliminuar veprimin e valëve të thyera në mur. Vert. Muret janë pohuar nga vargjet konkrete, grumbullimin, predhat e diametrave të mëdhenj, rreshtat e grumbullit. Trashësia e murit varet nga ngarkesat e valës, vetitë e tokave në bazë, konstruksioni. Muret Lartësia e lartë, dhe poshtë. Skajet e murit janë të përshkruara duke marrë parasysh luhatjet e nivelit të ujit dhe natyrën e efekteve të valës. Gjatësia e murit është e ndarë në seksione, dimensionet e të cilave varen nga gjeologjia. Kushtet dhe ndërtimet. Muret Superstruktura zakonisht është monolit, më rrallë konstrukti kolektiv-monolit. dhe përbëhet nga një sobë dhe parapet. Ajo rritet me masën e saj, rrit stabilitetin e murit, kombinon elementet e saj në një tërësi të vetme, eliminon ose kufizon tejkalimin e ujit përmes strukturave të parafangimit dhe gjithashtu shërben për të instaluar moor, dhe jackhammers, navig. Shenjat, gaskets ing. Rrjetet. Për lehtësinë e tracp. Operacionet e sipërme, buza e pllakës duhet të jetë në nivelin e zonës së portit. dhe të vendosen mbi kreshtat e valëve në një zonë të mbrojtur me ujë. Gjatë ndërtimit të strukturave të parafangimit, përdoret: në kontakt Arrads janë blloqe drejtkëndëshe të betonit ose një masifike me peshë 5 - 100 ton; Ciklope. Arrays - blloqe betoni peshon 250-450 ton; Arrezi celulare - ndërtime betoni ose të përforcuara të betonit. Me fund ose pa fund. Kursi është arratet e mundshme - HORIZ. rreshtat (kurse) me prerjen e seams, dhe është ndërtuar njëkohësisht. Një numër i seksioneve të strukturës, ose shtyllave, në të cilat secila pjesë e strukturës është ndërtuar veç e veç në lartësinë e plotë. Arrads Giants - Mbathje të betonit të përforcuar (pontoons) të madhësive të mëdha me fund dhe të brendshëm. Ndarjet, të cilat janë prodhuar në breg, pastaj zbresin në ujë, ne jemi transportuar, instaluar në shtrat dhe të mbushur me rërë, gur, beton. Masa e tyre arrin disa. mijë ton. Nganjëherë përdorni pontoons çeliku. Arrays Giants mund të kenë një seksion kryq drejtkëndëshe me zgjatje të krahut të poshtëm ose pa shkurre ose trapezoidale me zgjerim në fund. Pjesë. Vargjet gjigante me perforer. Muret e para dhe ndarjet, jo të mbushura me çakëll me mor. Palët janë dhomat e shuarjes së valëve. Korrigjimi kryhet nga reflektimi i paplotë i valëve nga perforri. Muret, qethje gjatë fazave të presionit të valës në mur nga brenda dhe jashtë, shpërndarjen e energjisë për shkak të proceseve të trazuara dhe zvogëlimin e efekteve të ndikimit. Sipërfaqja e përgjithshme e vrimave merret 0.25-0.33 sipërfaqja e fasadës së murit. RAZH - ndërtime betoni prej druri ose të përforcuar. Forma e kutisë me një fund dhe ext. ndarjet. Rounds janë prodhuar në breg, pastaj zbresin në ujë, të tërhequr në vendin e instalimit, mbushin gurin dhe komplotin e derdhur në përgatitur. bazë. Strukturat paralajmëruese nga vrima janë gjithashtu të zakonshme. Cilindri. predha betoni të përforcuar me dia të mëdha. (^ 15 m) e mbushur me materiale pjesa më e madhe; Ato janë zhytur pjesërisht në tokë ose janë instaluar në një shtrat me gurë ose në bazën rock. Pajisjet e filmit grumbullohen ndërtimet. Më pak i plotësojnë kërkesat për mor. hidraulike. ndërtimi; Ato mund të ndërtohen në zona të mbrojtura të zonave të ujit (valët deri në 3.5 m) dhe në baza që lejojnë pajisjen e mureve të gjuhës (rreshtat e grumbullit të ngurta). Ndërtimet me dy rreshta janë më të zakonshme, të cilat janë 2 vezë paralele të lidhura. Muret (nga fletët e çelikut, shtyllat e kolonave) me pjesa më e madhe e mbushjes nga guri, zhavorri, rëra. Ka ndërtime të një ndërtese me një rresht. Nga çeliku dhe predha betoni të përforcuar të diametrave të vegjël (deri në 2m). Nganjëherë përdoret pile objektet Cheat ndërtimet, të cilat janë në aspektin e qelizave cilindri. ose llojin e segmentit të formuar nga fletët e çelikut me mure të mbushura me pjesa më të madhe. Strukturat fleksibël janë të ekspozuar ndaj ngarkesave të valëve. Rrjedhat intensive të poshtme po zhvillohen pranë tyre, të cilat mund të lajnë bazën, të dëmtojnë shtretërit e gurit dhe madje të shkaktojnë aksidente të strukturave. Prandaj, shpesh kërkohet për një pajisje të veçantë. Mbrojtje natyrore. Baza themelore. Për strukturat e Fender Vert. Profili karakterizohet nga konsumimi më i vogël i materialeve sesa për strukturat e profilit jo-by-anësor, veçanërisht në thellësitë e larta dhe kështu me radhë. baza. Strukturat e filmit të profilit të pjerrët janë ndërtuar nga skica e gurit, vargjeve ose blloqeve të formës. Ata janë pjesërisht ose tërësisht të shuhen nga një valë e përshtatshme në sipërfaqen e prirur të detit. Fle dhe brenda skemës poroze të trupit. Strukturat e ushqyerjes nga një gur i renditur janë më ekonomik për shpenzimet e materialeve dhe në prani të gurëve të mëdhenj mund të ngrihen për të mbrojtur ujërat nga valët e lartësisë së lartë. Struktura të gjera të përhapura nga skica me gurë të ndryshëm veshje mbrojtëse Nga shembulli Vargjet konkrete. Për struktura të tilla, kërkohet gurë të madh masiv, ato janë shumë më të lira se strukturat me skicë të arteve, blloqeve. Strukturat e ushqyerit nga skica e një guri të renditur me veshje mbrojtëse nga blloqet në formë u shpërndanë nga vitet '50. Shekullit xx Betoni i formuar ose blloqe betoni të përforcuar të një shumëllojshmërie të formës janë hedhur në shpatet nga deti. Krahasuar me porosi. Ata kanë një masë më të vogël të vargjeve, ata janë mirë të përmbahen njëri-tjetrit, gjë që ju lejon të krijoni shpatet e skicave të mprehta, të zvogëloni lartësinë e valëve dhe shpërthime. Për shkak të lartësisë dhe vëllimit më të vogël të skemës, përdorimi i vinçave është më pak i fuqishëm. ECCon përmirëson. treguesit. Mungesa e metodës është kompleksiteti i prodhimit të blloqeve të formës. NAIB, strukturat e mbrojtura janë të zakonshme nga skica. Arrads peshon 30-60 ton në varësi të parametrave të valëve, skajet e shpateve, format dhe thellësitë e vendndodhjes së elementeve. Arrays Bermik janë të mbrojtura nga krevat guri. Arrays Burgundy zbehet nga skica përgjatë pjerrësisë. Avantazhet e strukturave mbrojtëse të profilit të thithjes në krahasim me strukturat e tjera: ndërtimet e thjeshtësisë. dhe prodhimin e punës; Mundësia e ndërtimit në baza të dobëta, për RM. thellësitë, me çdo parametra të valëve dhe karakterin e eksitim; aftësia për të ruajtur funksionet e tyre gjatë dëmit; Thjeshtësia e riparimit dhe rimëkëmbjes (skicë e elementeve të profilit të ri); poshtë. Kërkesat për kushtet e motit për detin. Punon. Disavantazhet: Konsumi i lartë ndërton materiale, veçanërisht në thellësitë e larta; pamundësia e përdorimit të strukturës si një moral; Rreziku i dëmtimit të anijeve në det të hapur në objektet. Strukturat e filmit të sugjerimit janë të këshillueshme që të ngrihen me thellësi të vogla (sidomos në baza të dobëta), në të cilat strukturat e fender të Vertit. Profili ka një përpjekje. Veprimi i valëve të thyer ose të rritjes. Strukturat e filmave përzihen. Profili përbëhet nga burimet. elemente të vertit. dhe ofendojnë profilet. Përfshijnë vert. Gravitats. Muri në madhësinë e shtratit të gurit. Valët e përshtatshme reflektohen nga struktura. Sipas karakteristikave konstruktive, strukturat e kromuara të Vertit janë të ngjashme. Profilin. Ato janë të përshtatshme në thellësi të larta, kur është e pamundur të përdoren strukturat e fender të Vertit. Profili për shkak të streseve të mëdha në bazë, dhe ndërtimi i një sugjerimi nuk është ekonomikisht për shkak të një konsumi të madh të materialeve. Objektet e filmit të tipit përfundimtar përfshin të lartë, span waveugader bazuar në vendosjen. Mbështet (lloji i urës). Ndryshe nga strukturat e fenderëve të tilla si një pengesë solide, ajo vetëm reflekton pjesërisht valën e duhur dhe vonon akullin lundrues. Stabiliteti sigurohet nga rezistenca e mbështetësve dhe terrenit tokësor. SPROTHING STRUKTURAT - WASHTKASTERS janë të vendosura vetëm në pjesën e sipërme të ujit dhe janë pengesa në formën e mureve të hollë, kutive dhe strukturave të tjera. Mbështetjet mund të jenë gravitacionale, grumbull ose lloje të tjera. Ndërtimi mund të simultane. Përdoret si një moor, atëherë konstruksioni i saj. Kryhet me shtesë. Kërkesat. Në këmbët e këmbëve me ekranet e hollë, Wavekasteer ka një lloj muri të hollë, në fund. Buzë e tërmetit është disi e fshehur poshtë sipërfaqes së ujit. Ekranet mund të jenë vert. Dhe të prirur, si dhe të vetmuar, në 2 rreshta, etj. Ndërtimet me një model të një kutie kuti (seksion drejtkëndëshe në kryq) janë më efikase se sa me një ekran të hollë. Sa më shumë rehabilitim dhe gjerësi e ekranit sirtar, aq më e plotë shuhet. Vala mund të ketë edhe ndërtime të tjera - për shembull, në formën e një grilë çeliku. Strukturat e filmit të tipit të lehtë janë të përshtatshme për konstante ose kohë, mbrojtjen e zonave të ujit nga eksitim në një lartësi relativisht të ulët të valëve (deri në 3-4 m) dhe kjo do të thotë, thellësitë kur është iracionale për të mbivendosur të gjithë goditjen me ujë strukturat e barrierës solide.
