Izračun drvenih konstrukcija Mora biti učinjeno:
Izračun nosivosti nosivosti treba izvesti o učinku opterećenja namire.
Proračun deformacije treba provesti na utjecaju regulatornih opterećenja.
Deformacija (droga) elemenata sa savijanjem ne bi trebala prelaziti vrijednosti navedene u tablici. 37.
Bilješka. Ako postoje malteri, odbijanje preklapajućih elemenata samo iz korisničkog opterećenja ne smije biti više od 1/350 raspona.
Izračun središnjih rastegnutih elemenata izrađuje formula:
gde je n procijenjena uzdužna sila,
mR - koeficijent radnih uvjeta elementa za istezanje, usvojen: Za elemente koji nemaju opravci u procijenjenom odjeljku, MR \u003d 1.0; Za elemente koji imaju slabljenje, MR \u003d 0,8;
RP - izračunata otpornost na drva za istezanje duž vlakana,
FNT - područje poprečnog presjeka neto: Prilikom prigušivanja FNT-a, smješteno na dijelu duge 20 cm, uzimaju se usklađene u jednom presjeku. Centralno komprimirani elementi. Izračun centralno komprimiranih elemenata izrađuju se formulama: za snagu
za stabilnost
gde je MC koeficijent uslova za rad elemenata za kompresiju, uzete jednak jednoj,
RC - izračunata otpornost na drva za kompresiju duž vlakana,
Koeficijent uzdužnog savijanja, određeni rasporedom (Sl. 4),
FNT je presjek neto elementa, FARACE - izračunato područje presjeka za izračunavanje primljene stabilnosti:
1) u odsustvu slabica: frakta \u003d FBR;
2) sa slabima koji ne izlaze na ivicu - Frace \u003d FBR ako površina slabih ne prelazi 25% FBR i FRISC \u003d 4 / 3FT, ako područje pređe 25% FBR-a;
3) sa simetričnim slabima s pogledom na ivicu: FRISC \u003d FNT
Fleksibilnost? Jedan komad elementi određuju formuli:
Bilješka. S asimetričnim slabima s pogledom na rebra, elementi se izračunavaju kao izbija.
Slika 4. Raspored koeficijenata uzdužnog savijanja gdje je io procijenjena dužina elementa,
r - polumjer inercijskog dijela elementa određenog formulom:
l6P i F6P je trenutak inercije i presjeka presjeka bruto elementa.
Izračunata dužina elementa L0 određuje se množenjem svoje važeće dužine na koeficijent:
u oba šarke fiksne krajeve - 1.0; s jednim prstenim i drugim slobodnim utovarenim kraj - 2.0;
s jednim prstenim i različitim zglobnim krajem - 0,8;
u oba napadnuta kraja - 0,65.
Proračun elemenata savijanja za snagu izrađuje formula:
gdje je m procijenjeni trenutak savijanja;
kose - koeficijent radnih uvjeta elementa savijanja; RI - izračunati otpor šume savijanja,
WTT je trenutak neto otpornosti na poprečni presjek koji se razmatra.
Koeficijent radnih uvjeta za savijanje elemenata MI je prihvaćen: za daske, barove i barove s veličinama strana manjih od 15 cm i lijepljene elemente pravokutni presjek MI \u003d 1,0; Za barove veličine 15 cm i više visine visine predmeta elementa u njegovu širinu H / B? 3,5 - mi \u003d 1,15
Izračun elemenata jednog komada za snagu tijekom kosine savijanja izrađuje formula:
gdje je mx, moje komponente izračunatog momenta savijanja, odnosno za glavne osi x i y
kose - koeficijent radnih uvjeta elementa savijanja;
WX, WY-Momente od otpora poprečnog presjeka mreže za x i y osi. Essentrenno-prepuni i dodatni elementi ubrani. Izračun ekstracentno ispruženih elemenata izrađuje formula:
Izračun ekscentričnih komprimiranih elemenata izrađuje formula:
gdje je koeficijent (važi u rasponu od 1 do 0), koji uzima u obzir dodatni trenutak iz uzdužne sile n tijekom deformacije elementa utvrđene formulom;
Pod niskim naporima savijanja M / WBR, ne prelazi 10%
n / FBR pristranost, skriveni-centralno komprimirani elementi izračunavaju se na
stabilnost formulom n gdje je q sila državnog rezanja; mCK \u003d 1 - koeficijent radnih uvjeta cijelog elementa na savijanje scene; RCK izračunati otpor drva za ljuljanje duž vlakana; Iber-Moment inercija bruto viđena u razmatranju; SBR-statički trenutak bruto dio presjeka u odnosu na neutralnu osovinu; b - širina sekcije. Ministarstvo obrazovanja Ruska Federacija Yaroslavl Državni tehnički univerzitet arhitektonski fakultet primjeri izračunavanja drvenih konstrukcija Udžbenik
pod disciplinom "Dizajni drveta i plastike" za specijalitet učenika 290300 "Industrijska i građevinarstvo" Formiranje prepiske Yaroslavl 2007. MP ________. Dizajni drveta i plastike: Metodološki priručnik za studente dopisnog oblika treninga 290300 "Industrijska i građevinarstvo" / SOST: V.A. Beckanev, D.S. Dehtererev; Yattu.- yaroslavl, 2007.- __ s. Daju se proračuni glavnih vrsta drvenih konstrukcija. Osnove dizajna i proizvodnih konstrukcija od drveta, uzimajući u obzir zahtjeve novih regulatornih dokumenata. Opisane su karakteristike dizajna i baze za izračunavanje krute boje, kroz drvene konstrukcije. Preporučuje se studentima 3-5 kurseva specijaliteta 290300 "Industrijsko i građevinsko inženjerstvo" po dopisivanju treninga, kao i drugim specijalitetima koji proučavaju kurs "Dizajn drveta i plastike". Il. 77. Tab. 15. Bibliogr. 9 Ime. Recenzenti: © Yaroslavsky State tehnički univerzitet, 2007 Uvođenje Ova smjernica je razvijena prema Snip II-25-80 "Drveni dizajni". Pruža teorijske informacije, kao i preporuke za dizajn i izračunavanje drvenih struktura potrebnih za pripremu za studente specijalnosti "industrijskog i građevinskog inženjerstva". Cilj proučavanja kursa "Dizajn drveta i plastike" je taj što budući specijalisti stručnjak stječe znanje iz oblasti primjene u izgradnji drvenih konstrukcija, korištenja metoda za izračunavanje, dizajn i kontrolu kvalitete dizajna različitih vrsta , uspio je ispitati stanje građevina, izračunati i nadzirati strukturne strukture nosača uzimajući u obzir tehnologiju njihove proizvodnje. 1. Izračun i dizajn azbestnog cementnog ploča sa drvenim okvirom Primjer izračunavanja azbest-cementne ploče za prevlačenje. Potrebno je dizajnirati azbest-cement zagrijane pločice za zagrijavanje poljoprivredne zgrade pod valjanim krovovima sa nagibom od 0,1. Korak okvira strukture nosača je 6 m. Zgrada se nalazi u III području snijega. 1. Odabir konstruktivnih rješenja za ploče.
Azbest-cementne ploče sa drvenim okvirom proizveli su dužinu od 3 - 6 m, odnosno 1 - 1,5 m. Namijenjeni su za kombinirani bespone prevlake, uglavnom jednospratne industrijske zgrade s krovovima od valjanih materijala. Prihvatamo veličinu ploče 1,5x6 m za gornju i donju oblogu, uzimamo 5 listova veličine 1500x1200 mm. Priključivanje listova obrezivanja je prihvaćeno. Gornja komprimirana obloga debela δ
1 \u003d 10 mm kao najnovije, donje istegnuto - debelo δ
2 \u003d 8 mm. Volumetrijska težina listova je 1750 kg / m 3. Koristite pocinčane čelične vijke s promjerom kao učvršćivačima d.\u003d 5 mm i 40 mm dugačak sa tajnom glavom. Udaljenosti između njihovih osi uzimaju najmanje 30 d. (Gde d. - prečnik vijaka, vijaka ili zakovice), ali ne manje od 120 mm, a ne više od 30 δ
(Gde δ
- Debljina azbest-cementnog obloga). Udaljenost od osi vijka, vijaka ili zakovica do ruba azbest-cementne obloge trebala bi biti najmanje 4 d. a ne više od 10 d.. Širina ploča uz gornje i donje površine prihvaćamo jednaku 1490 mm s jazom između tanjira od 10 mm. U uzdužnom smjeru, jaz između ploča koje pruža 20 mm, što odgovara konstrukcijskoj dužini ploče 5980 mm. Uzdužni spoj između ploča vrši se uz pomoć četvrtine drvenih barova, zanimljenih noktiju na uzdužne ploče. Formirani jaz između ploča prije polaganja gumičnog tepiha je zbijena toplotnim izolacijskim materijalom (mipop, porezol, penastilen, itd.), Te drvene šipke koje čine spoj povezane su noktima promjera 4 mm u koraku od 4 mm u koraku 300 mm. Okvir ploča koje pružamo iz šume borove 2 ocjene, gustoće od 500 kg / m 3. Dužina podrške dijelom ploča određuje se izračunom, ali osigurava najmanje 4 cm. Procijenjeni otpor ASBotic Bend R i.a.\u003d 16MPA. Modul elastičnosti, respektivno, drva i asbetička nadoknađuje E G.\u003d 10000 MPa, E A.\u003d 10000 MPa. Procijenjena otpornost asbetička kompresija R c.a.\u003d 22,5 MPa. Procijenjena otpornost na raspolaganje savijanje preko lista R. Wt. .Ali\u003d 14 MPa. Procijenjeni borov savijanje otpora drveta R i.d.\u003d 13 MPa. Za okvirne ploče, mineralna vuna ili staklena izolacija na sintetičkom vezivu, kao i ostali toplinski izolacijski materijali. U ovom slučaju koristimo krute ploče mineralne vune na sintetičkom vezivu prema Gost 22950-95 s gustoćom od 175 kg / m 3. Toplinske izolacijske ploče zalijepljene su za donji obložen azbest-cementnim pločicama na bitumenskom sloju, što istovremeno vrši ulogu pare barijere. Debljina izolacije je konstruktivno jednaka jednako 50 mm. Izračun drvene preklapanja jedan je od najlakših zadataka, a ne samo zato što je drvo jedan od najlakših građevinskih materijala. Zašto bismo tako brzo saznali. Ali odmah ću reći da li vas zanimaju klasični izračun, prema zahtjevima regulatornih dokumenata, onda vi ovdje
. Tokom izgradnje ili popravka drvene kuće, koristite metal, a više armirani betonski grede se nekako preklapaju ne u temu. Ako je kuća drvena, tada stropne grede logično čine drvenu. To je samo na oku, nećete odrediti koji se bara može koristiti za grede preklapanja i šta treba učiniti raspon između greda. Da biste odgovorili na ova pitanja, morate znati tačno udaljenost između potpornih zidova i barem približno opterećenja na preklapanju. Jasno je da su udaljenosti između zidova različite, a opterećenje na preklapanju može biti vrlo različito, jedna stvar je izračunavanje preklapanja, ako postoji nerezidencijalna potkrovlja koja je potpuno drugačija - izračunavanje Podovi za sobu u kojoj će particije biti u sljedećem, stalci od livenog željeza, brončani toalet i puno više. Veličina: px. Početak prikazivanja sa stranice: 1 Federalna agencija za obrazovanje državno osnivanje visokog stručnog obrazovanja UKHTA Državni tehnički univerzitet Primjeri izračuna drvenih šumskih struktura inženjerski objekti Tutorial o disciplini "Strukture šumskog inženjerstva" UKHTA 008 2 UDC 634 * 383 (075) C90 Chuprakov, A.M. Primjeri izračunavanja drvenih konstrukcija šumskih građevina [Text]: Studije. Priručnik o disciplini "Strukture šuma" / A.M. Cheuprakov. Ukhta: Ugtu, c.: Il. ISBN Tutorial namijenjen je studentima specijalnosti "Šumarstvo". U priručniku za studiju primjeri izračunavanja nosača elemenata i struktura od drveta, dosljedno prikazuju upotrebu osnovnih odredbi za rješavanje praktičnih problema. Na početku svakog stavka, kratke informacije objašnjavaju i opravdavaju korištene izračunate metode. Metokološki priručnik razmotrio je i odobrio Odjeljenje za tehnologiju i mašine za evidenciju, protokol 14 od 7. decembra, 007, a predlaže se za objavljivanje. Preporučuje se za objavljivanje od strane uredništva UkTHTA Državnog tehničkog univerziteta. Recenzenti: V.N. PANTILENKO, dr., Profesor, šef. Odeljenje "Industrijsko i građevinarstvo"; E.A. Chernyshov, generalni direktor sjevernog šuma LLC. Ukhta Državni tehnički univerzitet, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN 3 UVOD Ovaj priručnik procesuiran je uglavnom u obrazovnu svrhu da nauči studente da primijene teorijske informacije postavljene u tečaju "Šumarske inženjerske konstrukcije", sposobnost primjene snopa za rješavanje praktičnih problema. Primjeri izračuna u svakom odjeljku predstavljeni su sa kratkim podacima za objašnjenje i opravdati metode izračuna i metoda dizajna. Ova publikacija zamišljena je kao priručnik prilikom obavljanja praktične obuke tokom studije inženjerskih struktura sa stabla, prilikom obavljanja kurseva izračuna, kao i u razvoju konstruktivnog dijela diplomskih projekata. Svrha ovog priručnika za popunjavanje jaza o izračunu elemenata drvenih konstrukcija, sposobnost primjene snajpa za dizajn drvenih konstrukcija u vezi s izuzetkom nastavnog plana i programa u specijalnosti "Šumarstvo" Disciplina "Osnove izgradnje ". Drvene građevine dizajna potrebne su u strogom skladu sa drvenim dizajnom SniPii.5.80 ". Dizajnerski standardi "i SniPii.6.74" opterećenja i uticaja. Design standardi. " Na kraju obrazovne pomoći u obliku aplikacija, dati su pomoćni i referentni podaci potrebni za izračunavanje struktura. 3. 4 Poglavlje 1 Izračun elemenata drvenih konstrukcija Drveni dizajni izračunavaju se pomoću dva granična stanja: na nosivosti (čvrstoć ili stabilnost) i za deformitete (otklonom). Prilikom izračunavanja prvog ograničenja, potrebno je znati izračunati otpor i na drugom modulu elastičnosti drveta. Glavni dizajn otpora borovog drveta i jeli u strukturama zaštićenim od hidratantnosti i grijanja dat je. Izračunate otpornosti drveta drugih pasmina dobiva se množenjem glavnog izračunatog otpora na koeficijente tranzicije uvedenim u. Negativni uvjeti rada struktura uzimaju u obzir uvođenje koeficijenata smanjenja izračunatog otpora, od kojih su vrijednosti date u [1, tablici. deset]. Pri određivanju deformacija građevina u normalnim radnim uvjetima, modul elastičnosti drveta, bez obzira na pasminu potonje, uzima se jednak E \u003d kgf / cm. U nepovoljnim radnim uslovima, korekcijski koeficijenti se uvode prema. Vlažnost drveta koja se koristi za proizvodnju drvenih konstrukcija ne smije biti više od 15% za lijepljene konstrukcije, ne više od 0% za ne-crne dizajne industrijskih, javnih, stambenih i skladišta i ne više od 5% za stočne zgrade, vanjski Sadržaji i građevine zaliha Privremene zgrade i strukture. Ovdje, a zatim na tekstu brojeva u kvadratnim zagradama ukazuju na brojeve sekvence popisa referenci prikazanih na kraju knjige. četvoro 5 1. Centralni elementi Centralistički elementi izračunavaju se formulom u kojoj je n procijenjena uzdužna sila; ** Razmatra se područje presjeka NT poprečnog presjeka; N R, (1.1) P 5 NT; N t b r o c l br. Područje presjeka bruto; OSL područje presjeka slabljenja; R P Procijenjena otpornost na drva za istezanje vlakana, Dodatak 4. Prilikom određivanja područja NT-a, svi slabi smješteni na parceli duljine 0 cm uzimaju se kao da su u jednoj presjeci kombinirani. Primjer 1.1. Provjerite snagu drvene suspenzije rafted, oslabljene dva vitka H BP \u003d 3,5 cm, bočne ruke H st \u003d 1 cm i rupa vijaka D \u003d 1,6 cm (Sl. 1.1). Izračunata zatezna sila n \u003d 7700 kgf, promjer dnevnika D \u003d 16 cm. Rješenje. Brutato br D 4 \u003d 01 cm Presjeci šipka na području segmenta na dubini H BP \u003d 3,5 cm (Dodatak 1), 1 \u003d 3,5 cm. Područje segmenta s dubinom Stya H \u003d 1 cm \u003d 5,4 cm. Jer između slabljenja glasova i slabljenja rupe. 1. Istegnuti element ovdje i u svim narednim formulama, ako se rezervacija ne napravi, faktori snage izražavaju se u KG-u, a geometrijske karakteristike u CM-u. 6 em za udaljenost od 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ > 70). Šipke male fleksibilnosti izračunavaju se samo na snazi \u200b\u200bprema formuli n R. (1.) C Šipke velike fleksibilnosti izračunavaju se samo na stabilnosti prema formuli NT n R i s H r s. (1.3) Šipke srednje fleksibilnosti sa slabima treba izračunati i za snagu po formuli (1.), te za stabilnost formulom (1.3). Izračunato područje (proračun) šipke za izračunavanje otpora u nedostatku slabica i po opravkama koje ne izlazi na njegove ivice (Sl. A), ako područje slabljenja ne prelazi 0,5 br, prelazi 0,5 BR, prelazi 0,5 BR, prelazi 0,5 BR, prelazi 0,5 BR, prelazi 0,5 BR, prelazi 0,5 BR, prelazi 0,5 BR, prelazi 0,5 BR, prelazite 1 7 Calcul \u003d 6p, gdje je 6p presjek bruto; Sa slabima ne pojavljuju se na ivicama ako površina prigušenja prelazi 0,5 6p, izračun se uzima jednak 4/3 NT; S simetričnim slabima pojavljuju se na ivicama (Sl. B), izračunati \u003d NT. Nauživa koeficijent savijanja određuje se ovisno o izračunatim fleksibilnošću elementa formulama: Pri fleksibilnosti elementa λ 70 1 a 100; (1.4) Pri fleksibilnosti elementa λ\u003e 70 riže .. Prigušenje komprimiranih elemenata: a) nerezimanje; b) nastaje na rubu A, (1.5) gdje: koeficijent a \u003d 0,8 za drvo i a \u003d 1 za šperploču; Koeficijent A \u003d 3000 za drvo i A \u003d 500 za šperploču. Vrijednosti koeficijenta izračunatih ovim formulama prikazane su u aplikaciji. Fleksibilnost λ čvrstih šipki određuje se formulom L 0, (1.6) gdje je L 0 procijenjena dužina elementa. Da bi se utvrdila izračunata dužina pravoinearnih elemenata utovarenih uzdužnih sila na krajevima, trebalo bi poduzeti koeficijent μ 0 da bi bio jednak: s gotovim krajevima, kao i kada zglobovi pričvršćivanje na srednjim točkama elementa 1 (Sl. 3.1); R 7. 8 sa jednom hinrobed i drugim postignutim krajevima od 0,8 (Sl. 3.); s jednim prstenim i drugim besplatnim opterećenim krajevima (Sl. 3.3); Na oba napadnuta krajev 0,65 (Sl. 3.4). R radijus inercijskih presjeka elementa. Sl. 3 shema za učvršćivanje šipki Polumjer inercije r u općem slučaju određuje se formulom R J od Br, (1.7) BR gdje J B i 6p i inercija i presjek bruto element. Za pravougaonog presjeka veličine B i H r x \u003d 0,9 h; R y \u003d 0,9 b. Za okrugli presjek (1.7a) r d 0, 5 D. (1,7b) 4 8 9 Procijenjena fleksibilnost komprimiranih elemenata ne smije prelaziti sljedeće granične vrijednosti: za glavne elemente komprimiranog remena, podržavajući odvajanje i referentne referentne stalke farmi, stupca 10; Za sekundarne komprimirane elemente posredni regali i dijelovi farmi i dr. 150; Za elemente veza 00. Izbor presjeka centralno fleksibilnih šipki vrši se sljedećim redoslijedom: a) Daju se fleksibilnošću štapa (za glavne elemente λ \u003d; za sekundarni λ \u003d) i pronađite vrijednost koeficijenta što odgovara tome; b) odrediti potreban polumjer inercije i postavi manji presjek; c) odrediti traženo područje i postavi drugu veličinu presjeka; d) Provjerite usvojeni odjeljak prema formuli (1.3). Komprimirani elementi izrađeni od zapisnika sa očuvanjem njihovog konja izračunavaju se po odjeljku u sredini dužine šipke. Promjer dnevnika u odjeljku izračunavanje određuje se formulom D Q \u003d D 0 +0,008 X, (1.8) gdje je D 0 promjera dnevnika na tankom kraju; x udaljenost od tankog kraja u odjeljku koja se razmatra. Primjer 1 .. Provjerite snagu i stabilnost komprimirane šipke, oslabljeni do sredine dužine s dvije rupe za vijke d \u003d 16 mm (Sl. 4, a). Presjek šipke B x h \u003d 13 x 18 cm, dužina L \u003d, 5 m, pričvršćivanje krajeva šarke. Opterećenje izračuna n \u003d kgf. Odluka. Izračunata slobodna dužina štapa L 0 \u003d l \u003d, 5 m. Minimalni polumjer inercije presjeka R \u003d 0,9 b \u003d 0,9 13 \u003d 3,76 cm. 9 10 Sl. 4. Centralizirani elementi Najveća fleksibilnost, 7 6, štapovi, štap se mora izračunati za snagu i stabilnost. NTTU kvadratni štap \u003d br test \u003d, 6 13 \u003d 19,4 cm. Napon kompresije prema formuli (1.) do g / c m. 1 9, 4 10 11 Koeficijent uzdužnog savijanja prema formuli (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, područje slabljenja je iz bruto površine CL br 1, 8 5%, prema tome, izračunato područje u Ovaj se slučaj izračunava \u003d br \u003d \u003d 34 cm. Napon izračunavanje stabilnosti prema formuli (1.3) K G C / S M C 0, primjer 1.3. Odaberite presjek drvenog nosača (Sl. 4, b) za sljedeće podatke: izračunata kompresivna sila n \u003d kgf; Dužina stajanja L \u003d 3,4 m, pričvršćivanje krajeva šarke. Odluka. Definiramo fleksibilnost stalak λ \u003d 80. koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti \u003d 0,48 (primjena). Pronalazimo potreban minimalni polumjer inercije (na λ \u003d 80) l 1 l cm; 0 0 R TP L, 5 cm 80 i potrebna površina presjeka stalak (na φ \u003d 0,48) TR n cm R 0, c zatim potreban trenutak vremena udjela formule (1.7A ) B tr r) 4, 5 1 4, 7 cm. 0, 9 0, 9 U skladu sa fakultetom rezanog drveta, uzimamo b \u003d 15 cm. Potrebna visina presjeka šipke. jedanaest 12 h TP TR 7 1 8,1 cm. B 15 Prihvati H \u003d 18 cm; \u003d \u003d 70 cm. Fleksibilnost štapa primljenog presjeka napona L, 5 y R 0, M i H; U \u003d 0,5. N k g s / s m 0, primjer 1.4. Drveni nosač kružnog presjeka sa očuvanjem prirodnog bijega nosi opterećenje n \u003d (Sl. 4, b). Pričvršćivanje krajeva šarke stalak. Odredite promjer stalak ako je njena visina l \u003d 4 m. Odluka. Definiramo fleksibilnost λ \u003d 80 i nalazimo koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti \u003d 0,48 (primjena). Određujemo potreban polumjer inercije i odgovarajući promjer odjeljka: R TP L 400 R 0 TP 5 cm; D "0 Pogledajte TR 80 0, 5 Odredite potrebnu površinu i odgovarajući promjer odjeljka: Otuda TP N cm R 0, D" "TP prosječni promjer C; TP 4 TR, 9 cm 3,1 4 D TR D" D "1 9, 4 5 cm. D; 4. 1 13 Prihvatamo promjer dnevnika u finom kraju D 0 \u003d 18 cm. Tada se promjer u procijenjenom dijelu nalazi u sredini dužine elemenata, određeno je formulom (1.8): D \u003d, \u003d 19,6 cm; D 3, 6 30 cm. 4 4 Provjerite primljenu odjeljak, 5 1 9, 6; 0, 4 6; K G / S M 0, elementi savijanja Elementi drvenih konstrukcija koje rade na saviju (gredama) izračunavaju se za snagu i ukloni. Proračun snage izrađen je prema formuli M R, (1.9) u W gdje se savijaju na izračunatoj opterećenju; W ht zamah otpornosti neto presjeka koji se razmatra; R ucijenjena savijanja otpornosti na drva. Isključi elemenata savijanja izračunavaju se iz djelovanja regulatornih opterećenja. Vrijednosti odstupanja ne smiju prelaziti sljedeće vrijednosti: za grede Inter Overway preklapanja 1/50 l; Za grede potkrovnih podova, trčanja i rafting stopala 1/00 \u200b\u200bl; Za sanduke i oblozi podovi 1/10 l, gdje sam ja izračunati grede. Veličine savijanja momenata i kočnice izračunavaju se opće formule Građevinska mehanika. Za grede na dva nosača opterećena jednolično distribuirano opterećenje, trenutak i relativni odboj izračunavaju se formulama: HT 13 14 ql 8 m; (1,10) F 5 l L H 3. (1.11) 384EJ Procijenjeni raspon je potrebno da bude jednak udaljenosti između centara između nosača snopa. Ako je širina nosača greda u preliminarnim proračunima nepoznata, grede uzimaju raspon u L 0 svjetlu, povećane za 5%, tj. Ako izračunate elemente iz čvrstog Trupci ili trupci, okupljeni za jedan, dvije ili četiri ivice, uzimaju u obzir njihovu prirodnu vožnju (konjsku). Ravnomerno distribuirano opterećenje Proračun vode u odjeljku u sredini raspona. Primjer 1.5. Nastavite i izračunajte potkrovlje preklapanja drvenih greda smještenih putem b \u003d 1 m jedan od drugog. Širina sobe (raspon u svjetlu) l 0 \u003d 5 m. Odluka. Prihvatamo ovaj dizajn preklapanja (Sl. 5, a). Drvene grede l, odmaranje na zidovima zgrade, prikovane su kranijalnim šipkama, koji su položeni štitnici 3, koji se sastoje od čvrstog ljepila i četiri bara povezane s njim (Sl. 5, b). Suhi gipsani žbuka 4, prekriven off-up od bitumena, rođen je u nastavku. Odozgo na podovu štitnika prvo, parna barijera 5 u obliku impregnirane glinenog sloja s debljinom cm, a zatim izolaciju 6 razbacanih perlita, vermikulitisa ili drugih ne pogoršanih metala, beže na osnovu Lokalne sirovine i gustoće (skupno mase) γ \u003d kg / m 3. Debljina izolacijski sloj je 1 cm. Na vrhu izolacije, zaštitna limetna dragocjena kora je debljina, pogledajte prebrojavanje opterećenja. Odredite opterećenje na 1 m preklapa (Tabela 1.1). 14 15 riža 5. Da biste izračunali grede potkrovlja tablice 1.1 Elementi i proračun tereta limetih kore, 0, izolacije, 0,1 350 glinena maziva, 0, pljuskovi (podovi + 50% na barovima), 0,5 suhim žbukom sa bitumenom , 0, 5 korisnog opterećenja ... regulatorno opterećenje, kgf / m g, koeficijent preopterećenja 1, 1, 1, 1,1 1,1,4 izračunato opterećenje u kgf / m 38.4 50.4 38.4 15.6 17, vlastitu težinu Grede ne uzimaju u obzir, jer su opterećenja iz svih ostalih elemenata preklapanja navedene u tablici povedene na cijelo područje bez izuzetka odsjeka koje zauzimaju grede. 15 16 Proračun preklapanja greda. Prilikom postavljanja greda nakon 1 m, opterećenje napajanja na snopu: regulatorni q h \u003d 11 1 \u003d 11 kgf / m; Izračunato q \u003d 65 1 \u003d 65 kgf / m. Izračunati raspon snopova L \u003d 1,05 l 0 \u003d 1,05 5 \u003d 5,5 m. Trenutak savijanja (1,10) m do GS / m. 8 Potrebni trenutak otpornosti snopa W TP M CM. R i 130 postavljanje Širina presjeka B \u003d 10 cm, nalazimo H TR 6W TR, 6 cm. B 10 Uzmite snop sa presjekom BXH \u003d 10 x cm sa W \u003d 807 cm 3 i J \u003d 8873 cm 4. Relativni odlomci prema do Formule (1.11) FL 3 5, rezervacija oklopa. Izračun podova štita proizvodi za dva slučaja opterećenja: a) konstantno i privremeno opterećenje; b) Ugradnja fokusirana proračun opterećenje P \u003d 10 kgf. Izračun podova prvi put radimo za traku širine 1 m. Opterećenje za 1 str. M od izračunatog traka: Q h \u003d 11 kgf / m; Q \u003d 65 kgf / m. Izračunati raspon podova A 4 L B B Vidi h ovdje u daljini između osi greda; b širina segmenta snopa; I širina presjeka kranijalnog bara .. 16 17 Moment savijanja M 6 5 0, 8 6 4, 5 K GS / m. 8 Debljina podnih ploča uzima jednaku Δ \u003d 19 mm. Trenuci otpora i inercije izračunatog podne trake su jednaki: W Napon savijanja J, CM; , cm, k g s / s m. 6 0, relativna odstupanje F L 3 5, značajne rezerve snage i krutosti podova omogućavaju vam da primijenite polumjerne ploče III sorte za njegovu proizvodnju. Sa smanjenjem debljine poda do 16 mm, njegov će otklon biti više granica. U prisustvu distributivnih barova distributivnih barova, fokusirana roba se uzima u širinu od 0,5 m. Smatramo da se teret nanese u sredini raspona. Trenutak savijanja m P p p p p p p p p p p. 4 4 trenutak otpora izračunatog traka. W 5 0 1,1 cm. 6 17 18 napona savijanja, g C / S M, 3 0,1 gdje 1, koeficijent, uzimajući u obzir kratkoročnu ugradnju opterećenja instalacije. 4. Istezanje i zahvat elementi su izloženi i komprimirani elementi podvrgnuti se istodobnom izlaganju aksijalnim silama i momentu savijanja koji proizlaze iz poprečnog savijanja štapa ili ekstracentrate primjene uzdužnih sila. Istezanje šipki izračunavaju Formule NMR P R. (1.1) P WRHTHT-om i izračunavanje brusne šipke u ravnini saviju se izvodi prema NMR C RWRHTHT UC Formuli, (1.13) gdje koeficijent koji uzima u obzir Dodatni trenutak sa uzdužne sile tokom deformacije štapa, određena formulom 1 n 3100 R C br. Brušenje šipki s manje presjeka krutosti u ravnini okomito na savijanje, potrebno je provjeriti u ovom ravninu za opću stabilnost bez uzimanja u obzir obrtni moment za savijanje formulom (1.3). 18 Primjer 1.6. Provjerite da li je snaga drveta presjek 13 x 18 cm (Sl. 6), ispružena silom n \u003d kgf i savijanje fokusiranog opterećenja p \u003d 380 kgf, nanosi se u sredini raspona l \u003d 3 m. Presjek Šipka na ovom mjestu oslabila je dvije rupe za vijke d \u003d 16 mm. Sl. 6. Ispruženo rješenje predmeta. Maksimalni moment savijanja m p p p p p p. 4 4 pjevačko područje Net nt \u003d b (HD) \u003d 13 (18 1.6) \u003d 19,4 cm. Trenutak inercije oslabljenog presjeka BH J BDA vidi HT 1 1 Trenutak otpora W HT J 5750 HT Vidi 0, 5 H 9 19 20 napona prema formuli (1.1), k g s / s m. 1 9, primjer 1.7. Provjerite snagu i stabilnost uhvaćenog štapa, artikulirane na krajevima (Sl. 7). Dimenzije dijela B X H \u003d 13 x 18 cm, duljina štapa L \u003d 4 m. Izračunata kompresivna sila N \u003d 6500 kgf, izračunata koncentrirana sila primijenjena u sredini dužine štapa, P \u003d 400 kgf . Sl. 7. Rješenje komprimiranog elementa. Provjerite snagu štapa u ravnini savijanja. Procijenjeni trenutak savijanja iz poprečnog opterećenja M PL za G s / m. 4 4 Površina poprečnog presjeka \u003d \u003d 34 cm. Trenutak otpornosti dijela W X \u003d BH / 6 \u003d 70 cm 3. 0 21 polumjer inercije dijela u odnosu na X R osovinu k \u003d 0,9 h \u003d 0,9 18 \u003d 5, pogledajte fleksibilnost štapa X 5, koeficijent formule (1.14), napon prema formuli (1.13) do GS / SM 3 4 0, provjerite stabilnost štapa u ravninu okomito na savijanje. Polumjer inercijskog dijela u odnosu na osovinu y r y \u003d 0,9 b \u003d 0,9 13 \u003d 3,76 cm. Fleksibilnost štapa u odnosu na osovinu y y 3, 7 6 koeficijent uzdužnog savijanja (po dodatku) φ \u003d 0,76. Napon prema formuli (1,3) do g S / S M 0, 22 Izračun spojeva spojeva elemenata drvenih konstrukcija 5. Priključci na šumi Elementi na maramima povezani su uglavnom u obliku vjetrovitih narukvica s jednim zubom (Sl. 8). Vetrobranske stakla izračunavaju se na zgužvano i na cilju na temelju stanja tako da izračunata sila koja djeluje na spoju ne prelazi izračunati kapacitet ležaja potonjeg. Sl. 8. Vjetrobransko staklo 23 Proračun bore na zgužvanim vjetrobranskom staklom izrađene su glavnim ravnim ravninom zgužvanog, a nalazi se okomito na osovinu susjednog komprimiranog elementa, na potpunoj sili koja djeluje u ovom elementu. Izračunata nosivost spoja iz stanja kriminaliranja određuje se formulom T R cm cm, (.1) gdje se zgužva; R CM CM Crtanje otpora od drva pod uglom do smjera vlakana, određeno formulom R cm R cm R CM gmm r cm 90. (.) Dolikovna dubina u upravljačkim čvorovima ne bi trebali biti više više od 1 3 h, a u srednjim čvorovima više od 1 4 h, gdje je H veličine dijela elementa u smjeru zgloba. Izračunata nosivost spoja iz stanja litice određuje se formulom u kojoj je područje litice; SC CF, (.3) sa s kojim je s T R CP R izračunati medij na mjestu kriptog otpornosti na drva na drva stijena. Dužina površine ljuljanja L SK u riječi vjetrobranskog stakla treba biti najmanje 1,5 h. Prosjek na teretnom mjestu je izračunati otpor na kreaciju na dužini mjesta ne više od h i deset dubina borova u spojevima borove i jela jednaka CP 1 /. R do GS sa M s dužinom L SK-a više od h, izračunata otpornost kapi stijene i prihvaćena je prema tablici ...1. 3. 24 CP l SC H Restori.1,4,6,8 3 3, 3,33 R, K GS / S M SK 1 11.4 10.9 10.4 10 9.5 9, 9 Za srednje vrijednosti omjera L SC / H vrijednosti izračunatih otpora određuju se interpolacijom. Primer.1. Provjerite nosivost nosača za potporu farme riješena prednjem testerom s jednim zubom (Sl. 8, A). Presjek barova B x h \u003d 15 x 0 cm; Kut između pojaseva "" (S u 0, 3 7 1; C O S 0, 9 8); Čvrsta dubina H BP \u003d 5,5 cm; Dužina raspona stranice L SK \u003d 10 h BP \u003d 55 cm; Procijenjena kompresivna sila u gornjem pojasu n c \u003d 8900 kgf. Odluka. Izračunata otpornost drvne mrlje pod uglom formule (.) Zrukotina površine 130 R / 130 K GS sa M CM, CM BHVR 1 5 5, 5 8 8, 8 cm COS 0, 9 8 ležaja Sposobnost veze od čvrstoće kruminacije formulom (.1) t 8 8, n do GS. Pogledajte izračunatu silu koja djeluje na rock vrt, t n n c o s GS-u. Površina ljuljanja P C sa sa do l b cm c .. 4 25 Izračunati prosjek na stijenom Područje Otpornost na drvo s pukotinama s omjerom L SK / H \u003d 55/0 \u003d, 75 WDC 1 0,1 / (vidi tablicu..1). R do GS sa m nošnim kapacitetom veze sa čvrstoće uspona formule (.3) t SC, prema GS-u. Primjer .. Izračunajte frontalnu riječ nosača nosača trokutaste rafting farme (Sl. 8, b). Poljoprivredni remen izrađen je od zapisnika s izračunatim promjerom u čvoru d \u003d cm. Ugao između pojaseva A \u003d 6 30 "(sin A \u003d 0.446; cos a \u003d 0.895). Procijenjena kompresivna sila u gornjem pojasu N C \u003d kgf. Odluka. Crtanje otpornosti na drvo na određenom kutu cm / (Dodatak 4). R do GS sa m potreban prekrivač kvadratni cm n cm 100 cm. Zrukovanje je usmjereno na osovinu donjeg pojasa, Dakle, područje normalnog raspona do osi je jednak CO, 5 segmentu. CM CM pomoću dodatka 1, nalazimo to na d \u003d cm. Najbliža površina SEG \u003d 93,9 cm odgovara dubini reči H BP \u003d 6,5 cm. Prihvatamo H BP \u003d 6,5 cm, što je manje od granične dubine zgloba, što je u tom slučaju, uzimajući u obzir potrebnu pelrezu za potporu za dubinu H CT \u003d cm, je 1 dh hh 6, 6 7 cm BP dužina širine akorda (širina ravnine stijene) na H BP \u003d 6,5 cm B \u003d 0,1 cm (primjena 15 26 Potrebna dužina ljuljaške ravnine sa CP R \u003d 1 kgf / cm: SC l SC N CO, C 3 7,1 cm G-din BR 0.1 1 SK Uzmite L SK \u003d 38 cm, što je više od 1,5 h \u003d 1,5 () \u003d 30 cm. Budući da se dužina rasporedne ravnine prekinula manje od H \u003d () \u003d 40 cm, CP zatim primljena vrijednost R \u003d 1 kgf / cm odgovara standardima. SK Podlopovi su raspoređeni iz ploča s promjerom, cm. Za potporni jastuk zauzimamo istu ploču sa Stya na vrhu do CM, koja će pružiti širinu sadržaja B 1 \u003d 1,6 cm (Dodatak 1). Odgovarajući napon sa strane beste i podrške jastuku NC Grijeh, 4 do GS / SM 1, 6 cm gdje 4 kgf / cm izračunati otpor kruminacije R CM90 preko vlakana u referentnim avionima u referentnim avionima. , 6. spojevi na cilindričnim implikacijama. Proračunato nosilac Mogućnost jednog dijela cilindričnog drzama u spojevima elemenata borove i jete tokom smjera sile duž vlakana elemenata određuje se formulama: prema saviju visina t i \u003d 180 d + a, ali ne više od 50 d; Pod mješavinom prosječnog elementa debljinom C T C \u003d 50 CD-a; Drobljenjem ekstremnog elementa, debljine t a \u003d 80 oglasa. (.4a) (.4b) (.4b) Broj NAP N H, koji se mora isporučiti u vezi za prijenos sile n, nalaze se iz izražavanja 6 27 n h n, (.5) gdje je t n manji od tri vrijednosti nosivosti bela, izračunati formulama (.4); n s brojem terminskih rezova. Procijenjena nosivost drhtenih krastača može se također odrediti, koristeći aplikaciju 5. Udaljenost između osi kopirnih osi treba biti najmanje: duž vlakana S 1 \u003d 7 D; Preko vlakana S \u003d 3,5 d i sa ivice elementa S 3 \u003d 3 d. Izračunata nosivost cilindrične narukvice na smjeru sile pod uglom a na vlakna elemenata određuje se manje od tri formula: H NT (1 8 0), ali ne više od t kdachtc \u003d K α 50 CD; T a \u003d k α 80 CD. K 50D; (.6a) (.6b) (.6b) ugao α i tuče tablica. Koeficijent KA za čelične Lugače s promjerom u GM 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,655 0, 65 0,65 0,53,53 0,53 0,575 0,55 0,55 Napomena. Vrijednosti koeficijenta K A za intermedijarni uglovi određuju se interpolacijom. Primer.3. Šale donjeg rastegljenog pojasa rafter farme (Sl. 9, a) izrađen je pomoću ubodnih obloga povezanih sa remenom lemljenim čelikom. Kaiš izrađen od zapisnika s promjerom spoju 19 cm. Za guste fit, zapisnici za trupce pire sa dvije strane od 3 cm do debljine C \u003d 13 cm. Postrojenje se uzimaju iz presjeka ploče AX h \u003d 6 x 18 cm. Procijenjena zatezna sila n \u003d kgf. Izračunajte vezu. 7. 28 Sl. 9. Spojevi na čeličnim cilindričnim rešenjem implikacija. Prečnik ventila propisan je približno jednak (0.0.5) a, gdje i debljinu obloge. Prihvatamo d \u003d 1,6 cm. Odredite izračunatu sposobnost prebacivanja pretučenih jednim kriškama prema formulama (.4): h; T do gs to gs t c t a, prema gs; , prema GS-u. 8 29 Najmanji izračunati nosivost T n \u003d 533 kgf. Dvostruki dva kruga. Potrebni broj starenja formule (.5): N H, 9 kom. Preuzet je 1 starenje, 4 od njih su 4 vijka sa svake strane spoja. Ogulili smo u dva uzdužni reda. Udaljenost između mehova duž vlakana: S 1 \u003d 7 d 7 1, 6 \u003d 11, cm (prihvati 1 cm). Udaljenost od osi Lugača do rubova obloga S 3 \u003d 3 d 3 1, 6 \u003d 4,8 cm (uzimamo 5 cm). Udaljenost između nosača preko vlakana S H S \u003d 8 cm\u003e 3,5 d \u003d 5,6 cm. 3 neto stiskanje stiskanja kaiševa minus bočnih nakrivljenih i oslabljenih rupama za slabljenje. D 8 4 8, 8 1 ,. SEG DC CM HT 4 Područje oslabljenog presjeka ploča NT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. AHD CM Napon istezanja u oblogu N, K GS / S M. HT 1 7 7, 6 Primjer. U pričvršćivačima, nagnute splavi (Sl. 9, b) nastaju zatezna sila n \u003d 500 kgf. Rigel je raspoređen sa dva ploča s promjerom d pl \u003d 18 cm. Ploče su prekrivene s dvije strane s raščekim nogom iz dnevnika D \u003d cm i pričvršćene su s dva vijka D \u003d 18 mm koji rade kao dvočasne otkucaje . Dubina hrpe 9. 30
stopalo U mjestu beleelnog kućišta H "Art \u003d 3 cm. Za gustu fit, perilice vijka Stesana ploče do dubine H st \u003d cm. Kut između smjera rigluela i ratherter-a \u003d 30. Provjerite snagu veze. Odluka. Nosivačka sposobnost čelika cilindričnog drzama tokom smjera sile pod uglom na vlakne, određujemo po formulama (.6): h 0, 9 (, 8 7) ,; t do gs to gs ts 0, k gs; 0, na GS. Ovdje 0.9 Koeficijent KA definiran tabelom ..; c \u003d dhp \u003d 3 \u003d 16 cm debljine prosječnog elementa; a \u003d 0,5 d pl H \u003d 0, \u003d 7 cm debljine ekstremnog elementa. Najmanji nosivost je pletenica th \u003d 647 kgf. Kompletna nosivost spojeva PN PCTN \u003d \u003d\u003d 588\u003e 500 kgf. Udaljenost od osi govedine do Kraj rigleela uzima se s 1 \u003d 13 cm\u003e 7 1, 8 \u003d 1,6 cm. Udaljenost između osovina lugača preko osi rigere prihvaćamo s \u003d 6 cm i preko osi rafter nogu Dakle, sažeti. "S \u003d 9 cm. Sposobnost materijala za otpor vanjskih uticaja napajanja naziva se mehanički Nekretnine. Mehanička svojstva drveta uključuju: čvrstoću, elastičnost, plastičnost i tvrdoću. Snaga drveta karakteriše mogućnost odupremnosti o djelovanju vanjskih sila (tereta). trideset 31 sile se odupiru vanjskim uticajima (opterećenja) nazivaju se unutrašnje sile ili napone. Dakle, u odjeljcima drvenih konstrukcija nalaze se naponi kompresije, istezanja, savijanja, rezanja (zgužvanih) ili ljuljanja. Razmatrane metode izračunavanja drvenih konstrukcija orijentirane su na tipične vrste struktura koje su proučavane u disciplini "Šumarske strukture". . Drvene konstrukcije dizajna potrebne su u strogom skladu sa snajpom i gostima. 31. 32 Dodaci 3. 33 promjera u cm indikatori bbbbbbbbbbbb 4,8 1,6 5 1,68 5.3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,08, 04 6,5,09 6,4,14 6,55, 6,7,46.85.3 Dimenzije Chore B u cm i područjima u cm segmenti Dubina rezanja 0,5 1 1,55 3 35 4 4,5 5 7,34 7,14,39 7,7,45,7,41,49 7,55,5 7,67,57 6,6 4,5 6,9 4,7 7, 4,88 7,47 5.06 7.8 5.4 8 5.4 8, 5.56 7.94 8,18 8.3 8.65 8.67 8.85 9.0 9, 9.3 951 9.6 9.81 9.9 10.1 8.5 5.7 10, 10.4 8.7 587 8.9 6 9, 6.17 9.4 6,31 9.6 644 9.8 6.58 10.5 10.7 8.91 13.6 9.75 17, 10, 17.8 10.7 18,6 10, 14 11, 1 19.7 10.6 14.5 10,41, 10.9 3, 11.5 4, 11.6 0 1.5 6.1 10.3 15.4 11.7 15.9 10, 8 11 1.3 16.8 11.5 11.6 11.8 10 6.71 1.1 1, 10, 6.85 10.4 6.96 10.6 7, 1 10.8 7.3 1.4 1.4 1.6 17, 1.9 17.6 11.9 1 13.6 18.4 1.4 1.5 1.6 1.7 13.6 3.3 10.9 7.5 11.5 8.8 1, 13.11 1 5.1 1.7. 31.4 13.4 7.9 13 8 8.8 14.3 9.6 14.7 30.4 14 3.4 15.1 31.1 14.3 4.4 15.5 31.9 13.7 5 15.9 3,6 13, 8 18.8 14.1 19.1 14.4 19.5 1.7 19.9 13, 13, 15, 15 5,5 16, 33,4 13, 3,5, 13,7, 33,7 14, 36,8 14.7 36.9 15, 38.9 16.6 37.9 16.9 40.9 17, 41.8 15.3 6 16.7 4.6 15.7 6.6 16 1.7 16.3 7.6 15 0.4 16.6 8, 7 18.1 43.6 17.3 35.4 17.7 36.1 18.5 19.3 46.3 11.4 1.4 40.7 1.7 36, 6 13.3 37.8 13.9 39.3 14.4 40.5 43.7 13, 13.8 13.8 44.7 14.4 46.6 49.76, 51.4 16, 7 5.9 16, 54, 17.7 55.9 17.4 48.4 17.9 49.5 18 , 50.7 18, 51.8 19, 5.9 18, 57.4 18, 7 58.8 19, 60.1 19.7 61.4 0.1 6.7 Dodatak 1 14.1 51.5 14.7 53.755,55,7,1,1,57,7,7 16, 7 59,6 17,3 61,4 17.9 63, 18.4 64.6 19.5 68.3 0 69.9 0.5 71.6 54 0.6 64 1.4 74,4,58, 1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4,77,433 34 34 Kraj prijema. 1 u okruglim dijelovima za različite dubine umetaka H BP u cm 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,9 63,6 16,6,65,3 17, 68,1 17,77,76, 8 17,9 70, 18.3 79,3 18.7 88,5 18.5 7.6 19.4 91, 19.1 74.3 19.6 84 0.1 93.9 0.6 76, 3, 86, 0.7 96,5 1, 107 1, 78, 0,8 88,4 1,3 99 1,8 110, 11,6 13 0,7 80,1 1,4 90,5 1, 9 101,4 113,9 14 3, 81,9 1,9 9,7,7 84,5 94,7 3, 130 4,6 14 5,4 167, 85,4 3 96,7 3, 10 4, 171,7 87,1 3,5 98,7 4, 111 4,8 13 5, 188 3, 88,9 19 8.3 06 35 35 Fleksibilnost λ Dodatak Vrijednost koeficijenta φ Koeficijent φ, 99 0,99 0,988 0,983 0,984 0,988 0,988 0,967 0,961 0,958 0,954 0,95 0,943 0,94 0,918 0,913 0,94 0,918 0,913 0,907 0,918 0,913 0,907 0,918 0,913 0,907 0,918 0,913 0,907 0,918 0.913 0,907 0,891 0,884 0,85 0,845 0,810 0,85 0,845 0,810 0,741 0,76 0,758 0,749 0.63 0.63 0.76 0.63 0.65 0.641 0,63 0,608 0,59 0,55 0,535 0,56 0,461 0,485 0,439 0 , 49 0,419 0,409 0,4 0,383 0,374 0,366 0,358 0,351 0,34 0,33 0 0,33 0,33 0,31 0,3344 0,98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,17 0,66 0.61 36 36 kraj dol. Fleksibilnost λ koeficijent Φ, 56 0,5 0,47 0,43 0,39 0,34 0,3 0,6 0 , 0,1 0,08 0,05 0,0 0,16 0,198 0,195 0,19 0,189 0,183 0,181 0,178 0,175 0,173 0,163 0,158 0,156 0,154 0,15 0,15 0,147 0,145 0,144 0,14 0.138 0.136 0.134 0,13 0,13 0,11 0,1 0,118 0,117 0,111 0,114 0,107 g, 106 0,11 0,104 0,105 0,001 0,094 0,085 0,094 0,093 0,083 0,08 0,081 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,071 0,081 37 Dodatak 3 Izračunata visina podataka H \u003d K 1 D 1 0.5 Stisak područja \u003d K D 0.785 0.393 Udaljenost od neutralne osi do ekstremnih vlakana: Z 1 \u003d K 3 D Z \u003d K 4 D 0,5 0,5 0 0.9 Moment inercije: JX \u003d K 5 D 4 JY \u003d K 6 D 4 0,0491 0,0491 0,0069 0,045 Moment otpora: Š x \u003d K 7 d 3 w y \u003d K 8 d 3 0,098 0,098 0,038 0,0491 Maksimalni radijus inercija R min \u003d k 9 d 0,5 0.13 37 38 Kraj prijema, 971 0,933 0,943 0,866 0,773 0,779 0,763 0,773 0,471 0,471 0,433 0,045 0,047 0,441 0,061 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,0069 0,0485 0,0488 0,090 0,0485 0, 0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,091 0,038 0,0981 0,0976 0,0980 0,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38 39 Procijenjeni materijalni karakteristike Prilog 4 Stresno stanje i karakteristike proračuna za uklanjanje elemenata, za KGF / cm sorta za savijanje drva, kompresiju i zgužvanih vlakana: a) Pravokutni dijelovi elementi (osim u podstavcima "B" i "u") Do 50 cm b) pravokutni elementi sa širinom od preko 11 do 13 cm sa visinom od 11 do 50 cm c) pravokutni elementi širine preko 13 cm sa visinom od 13 do 50 cm) od okruglog drva bez ureza u procijenjeni odjeljak. Istezanje duž vlakana: a) Bez slijepih elemenata b) Crued Elements 3. Kompresija i zgužvana preko područja preko vlakana 4. Zgužvana vlakna Lokalna vlakna: a) u potpornim dijelovima struktura, vjetrovitosti i nodalnih elesina elemenata b) pod pumima na zrncima od 90 prije ljuljanja na vlaknima: a) sa savijanjem ne-crnih elemenata b) sa savijanjem lijepljenih elemenata b) u prednjim rezovima za maksimalni napon R i, r c, r cm r i, r c, r cm r i, r c, r cm r i, rc, r cm RPRPR C.90, r cm.90 r cm.90 r cm.90 r ck r ck r ck, 8 18 1.6 16 , 6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39 40 Stresan status i karakteristike elemenata procijenjene karakteristike krajnjeg dolaska oznake materijala. 4. MPa izračunati otpor, za KGF / cm varijalnog drveta 1 3 g) Lokalni u ljepljivim spojevima za maksimalni napon 6. ljuljanje preko vlakana: a) u priključenju ne-crnih elemenata b) u vezi s lijepljenim elementima 7. Istezanje Vlakna elemenata od ljepljenog drveta R CK R.90 R.90 R str.90 7 0.35 3,51 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0, 35 3.5 Napomena: 1. Izračunata otpornost kriminala Drvo pod uglom do smjera vlakana određuje se formulom R cm cm 3 1 (1) s u RR CM.90. Izračunata otpornost na drva na stijene pod uglom u smjeru vlakana određuje se formulom R cm sk. R SK 3 1 (1) SIN R R SC.90 SK .. 40 41 Bibliografska lista 1. Drveni dizajn Snip II. Standardi dizajna .. Snip Iib. 36. Čelične konstrukcije. Dizajnerski standardi. 3. Snip II6.74. Teret i izlaganje. Dizajnerski standardi. 4. Ivanin, I.Ya. Primjeri dizajna i izračunavanje drvenih konstrukcija [Tekst] / I.Ya. Ivanin. M.: Gosstroyisdat, Shishkin, V.E. Dizajni izrađeni od drveta i plastičnih masa [tekst] / V.E. Shishkin. M.: Stroyzdat, šumske inženjerske konstrukcije [Tekst]: Metodička uputstva za implementaciju drvenog projekta mosta za studente specijalnosti "Šumarstvo" / A.M. Cheuprakov. Ukhta: Ustu, 42 Sadržaj Uvod ... 3 Poglavlje 1 Izračun elemenata drvenih dizajna ... 5 Centralizirani elementi Elementi za savijanje Istezanje Bibibibledly Elements Poglavlje Izračun jedinjenja drvenih dizajna ... 5 Spojevi na krutovima .. . 6 spojeva na cilindričnim čestitkama ... 6 aplikacija ... 3 bibliografska lista 43 Edukativno izdanje Chuprakov A.M. Primjeri izračunavanja drvenih konstrukcija šumske inženjerske strukture urednika udio udio i.a. Zapaljiv korektor O.V. Moisen Technical Editor L.P. Korovkina plan 008, pozicija 57. Potpisano je za ispis kompjuterskog seta. Slušalice VEĆE VREMENE NOVO ROMAN. Format 60x84 1/16. Offset papir. Ispis ekrana. Sl. Peći. l., 5. Uch. ed. l., 3. Kopije za cirkulaciju 150. Narudžba 17. Ukhta Državni tehnički univerzitet, Ukhta, ul. Pervomayskaya, 13 Odjel za operativne tiska Ugtu, Ukhta, ul. Oktyabrskaya, 13. Federalna agencija za obrazovanje FGOU VPO Kazanjska državna arhitektura - Građevinski univerzitet u odjelu metalne konstrukcije i testiranje smjernica za praktične Predavanje 3 Drvene konstrukcije treba izračunati pomoću metode graničnog stanja. Granice su stanja struktura pod kojima prestaju ispunjavati zahtjeve rada. Izračun elemenata čeličnih konstrukcija. Plan. 1. Izračun elemenata metalnih konstrukcija u ograničenju stanja. 2. Regulatorna i izračunata čelična otpornost 3. Proračun elemenata metalnih konstrukcija Ministarstvo prosvjete i nauke o Federalnom državnom proračunu Ruske Federacije obrazovne ustanove Visoko obrazovanje "Tomsk Državni arhitektonski i građevinski univerzitet" Predavanje 4 3.4. Elementi podložni aksijalnoj sili sa zavodom 3.4.1. Istezanje i visoko sređene elemente rastegnute i visoke centrijske elemente koji se rastere na rastu istovremeno Predavanje 9 drvenih regala. Teret percipirani stan korpove konstrukcije Premazi (grede, oblozi, farmi) prenose se u temelj kroz stalak ili stupce. U zgradama sa drvenim nosačima Predavanje 8 5. Dizajn i izračunavanje elemenata DCS-a iz nekoliko predavanja o materijalima 8 Izračun lijepljenih elemenata iz drveta i ojačane elemente iz šume treba izvesti u skladu s načinom datog Ministarstvo prosvete i nauke o saveznoj državnoj instituciji visokog obrazovanja u Ruskoj Federaciji ", Tihifik državni univerzitet»Proračun i dizajn čelika Predavanje 10 Vrsta spojeva drvenih konstrukcija. Priključci BEZ Specijalne veze Gol Predavanje: Savladavanje studenata nadležnosti na studiju metoda spojeva drveni elementi i principe njihovog izračuna Pouzdanost građevinskih konstrukcija i osnova. Drveni dizajni. Osnovne odredbe za izračun Standard CMEA ST Sev 4868-84 Vijeće ekonomske komunikacije Pouzdanost građevinskih konstrukcija i Ministarstvo prosvjete i nauke u regiji Samara, državna budžetska obrazovna ustanova srednjeg stručnog obrazovanja "Togolatinska politehnička tehnička akademija" (Gbou SpO "TPT") Ministarstvo prosvjete i nauke u Federalnoj državnoj budžetskoj edukativnoj edukativnoj ustanovi za visoko stručnog obrazovanja "Tomsk Državna arhitektonska i izgradnja Ministarstvo prosvjete i nauke Ruske Federacije Syktyvkar šumarske institute Podružnica Državne obrazovne ustanove visokog stručnog obrazovanja "State Sankt Peterburg 164 Ministarstvo prosvete i nauke o saveznoj državnoj budžetici Ruske Federacije, visokog stručnog obrazovanja "Lipetsk Državni tehnički univerzitet" Lipetsk Dizajn zavarenih farmi dizajna Opći Farma se naziva rešetka dizajna koja se sastoji od zasebnih ravnih štapova međusobno povezanih u čvorovima. Radna farma za savijanje od Praktični rad 4 Izračun i dizajn poljoprivrednih gospodarstava Cilj: Da dodjeljuje postupak izračunavanja i dizajniranja poljoprivredne skupštine izrađene od jednakih granica. Stečene vještine i vještine: Sposobnost korištenja Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Državne fakultete u Ruskoj Federaciji Ugradno fakultet u Inženjerskom fakultetu Građevinske tehnologije i dizajniranje »Korištenje SAP softverskog paketa 1 - Metode za određivanje nosivosti elemenata prozora i fasada. (Projekt) - 2 - Pažnja! Sama prerađivačka preduzeća zbog svoje odgovornosti bira dizajne AGS sistema, Dizajn metalnih konstrukcija. Grede. Zreve i ćelije snopa uparivanje čeličnih snopova ravnog podova Izbor presjeka valjanih greda Dizalice su dizajnirane iz grobova ili uziranja Proračun greda 1 Izvor podataka 1.1 Box Diagram Flying O: 6 m. Napajanje B: 1 m. Plop C: 1 m. Pitch Beam: 0,5 m. 1.2 Naziv opterećenja Q H1, kg / m2 η H2, kg / m γ FKDQ R, KG / M Constant 100 50 1 1 50 B e l o r u s k i y n i c i o n i o n i l i l i t e e x n i e s to i u e y y y y i u e u l n y f i k u l i t e t n i h n o - t e x n i c i y s e m i n i r pitanja prijelaza na europsku Ministarstvo prosvjete i nauke Nacionalnog istraživanja Ruske Federacije Moskovska državna građevinarstvo Univerzitet za odsjek za metalne i drvene dizajne Izračunavanje dizajna Sadržaj Uvod .. 9 Poglavlje 1. Opterećenje i izlaganje 15 1.1. Klasifikacija tereta ........ 15 1.2. Kombinacije (kombinacije) tereta ..... 17 1.3. Određivanje tereta za nagodbu .. 18 1.3.1. Trajan Astrakhan College izgradnje i ekonomije Procedura za izračunavanje unaprijed naglašene multi-konzolne štednje za čvrstoću za specijalitet 713 "Izgradnja zgrada i struktura" 1. Zadatak za dizajn Astrakhan College iz građevine i ekonomije Procedura za izračunavanje prethodno streljane grede (rigila) za čvrstoću za specijalitet 2713 "Izgradnja zgrada i struktura" 1. Zadatak za dizajn UDC 624.014.2 Značajke izračuna potporni čvorovi Tro-zidni ljepljivi boljjski luk. Uporedna analiza Konstruktivna rješenja Krotovich A.A. (Naučni direktor Zginsky A.I.) Bjeloruski Čelične farme. Plan. 1. Opće informacije. Vrste poljoprivrednih gospodarstava i opće veličine. 2. Proračun i dizajn farmi. 1. Opće informacije. Vrste poljoprivrednih gospodarstava i opće veličine. Farma se naziva stabljikom izgradnje, Predavanje 5 Dužina standardnog rezanog drveta do 6,5 m, veličina presjeka šipki do 27,5 cm. Prilikom stvaranja građevinskih konstrukcija postoji potreba za: - povećati dužinu elemenata (izgradnju), A.M. Gazizov E.S. Sinezubova Izračun lijepljenih struktura grede Ekaterinburg 017 Mino-protocki Rusije FSBea na URal Državnom šumarskom univerzitetu u Odjelu za inovativne tehnologije i Kontrolirajte pitanja o materijalnom otporu 1. Osnovne odredbe 2. Koje su glavne hipoteze, pretpostavke i preduvjeti zasnivaju se na nauci o otporu materijala? 3. Koji osnovni zadaci odlučuje Astrakhan College izgradnje i ekonomije Procedura za izračunavanje pret-tense rebrasta ploča Za izdržljivost za specijalitet 713 "Izgradnja zgrada i struktura" 1. Zadatak za dizajn Ministarstvo prosvjete i nauke u Federalnoj državnoj budžetskoj edukativnoj instituciji visokog obrazovanja "Ulyanovsk Državno tehničko univerzitet" Ulyanovsk Državno tehničko univerzitet "Ulyanovsk" V. K. Manzhosov Značajke dizajna drvenih okvira Divno povijest Fakhverk (IT. Fachwerk ( dizajn okvira, polupregnuti dizajn) Vrsta građevinske konstrukcije u kojoj je baza ležaja TSNII. V. A. KUCHERENKO Dizajnerski vodič za zavarene farme iz pojedinačnih uglova Moskovskim 1977 okvir za nalog za Centralni istraživački institut za radnu baner Ministarstvo prosvete Ruske Federacije Sankt Peterburg Državni tehnički univerzitet odobrava glavu. Odjel za građevinske građevine i materijali 2001 Belov V.V. Program discipline Disciplina radnog programa Dizajn drveta i plastike u pravcu (specijalitet) 270100.2 "Građevina" - Bachelor fakultetski inženjering i građevinski oblik obuke SD SD Proračun preklapajućih i string stupaca čeličnih podataka izgradnje okvira. Dimenzije zgrade: 36 m X 24 m, Visina: 18 m Gradilište: Chelyabinsk (III Snow District, II vjetar). A.M. Gazizov Izračun građevinskih konstrukcija iz šperploče Ekaterinburg 2017 Ministarstvo obrazovanja i nauke o FGbou-u na "Ural State Forestry University" Odjel za inovativne tehnologije Sadržaj 1 Izračunati parametri 4 Projektovanje i izračunavanje vrha stupca 5 1 Izgled 5 Provjerite održivost u ravnini savijanja 8 3 Provjerite održivost ravnine savijanja 8 3 Dizajn Dodatak Ministarstvo poljoprivrede Ruske Federacije Federalno državno budžetsko obrazovna ustanova visokog obrazovanja Saratov država agrarno naziv univerziteta Procjena prateće sposobnosti zidane boje izrađene od opeke. Kamena zidanje je vertikalni potporni elementi zgrade. Prema rezultatima mjerenja, dobivene su sljedeće procijenjene veličine jednostavnosti: visina Praktični rad 2 Izračun ispruženih i komprimiranih elemenata metalnih konstrukcija Cilj: za asimilirati svrhu i postupak za izračunavanje središnjih i centralnih komprimiranih elemenata metalnih konstrukcija. Sadržaj Predgovor ... 4 UVOD ... 7 Poglavlje 1. Mehanika apsolutno čvrstog tijela. Statički ... 8 1.1. Opće odredbe ... 8 1.1.1. Model je apsolutno čvrst ... 9 1.1.2. Snaga i projekcija sile na osovini. 4 Dodatni zahtjevi za dizajn elemenata dvosmjernog dijela s valovitim zidom 4 .. Opće preporuke 4 .. u elementima složenog dvosmjernog predjela za povećanje svoje izdržljivosti i Snip 2-23-81 Čelične konstrukcije Preuzmi PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF vijke klase tačnosti i treba ih koristiti za priključke Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF vijke klase tačnosti i treba ih koristiti za priključke Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF vijke klase tačnosti i treba ih koristiti za priključke Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF \u003e\u003e\u003e Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF Snip 2-23-81 čelične konstrukcije Preuzmite PDF vijke klase tačnosti i treba ih koristiti za priključke Predavanje 9 (nastavak) Primjeri rješenja za održivost komprimiranih šipki i zadataka za samo-rješenja Izbor odjeljka centralnog komprimiranog štapa iz stabilnosti Primjer 1 štap prikazan Izvještaj 5855-1707-8333-0815 Izračun čvrstoće i stabilnosti čeličnog štapa Snimp II-3-81 * Ovaj dokument se zasniva na izveštaju o izračunu metalnog elementa administratora Metodička uputstva 1 tema uvod. Sigurnosna uputstva. Ulazna kontrola. Uvod u praktične vežbe u kursu "Primenjena Mehling". Upute za vatru i električnu sigurnosti. 6 semestra Sveukupna stabilnost metalnih greda metalnih greda, nije fiksirana u okomitoj smjeru ili slabo fiksiranu, pod djelovanjem tereta, stabilnost obrasca može izgubiti. Razmatrati Stranica 1 od 15 Testiranje certifikacije u polju Specijalnog obrazovanja: 170105.65 Jolves i kontrolni sustavi za disekciju discipline: Mehanika (otpornost materijala) Ministarstvo prosvjete i nauke o saveznoj državnoj budžetskoj industriji visokog obrazovanja u Ruskoj Federaciji "Nacionalna istraživanja Moskovska državna izgradnja Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federalne savezne državne budžetske obrazovne ustanove visokog stručnog obrazovanja "Ulyanovsk Državni tehnički univerzitet" UDC 640 Usporedba metoda definicije armirano-betonske grede Promjenjiv presjek Crublevsky PS (naučni reditelj Shcherbak sat) Bjeloruski Nacionalni tehnički univerzitet u Minsku Bjelorusiji u 5. Izračun Ostowa vrsta konzole Da bi se osigurala prostorna krutost kozoisa rotacijskih dizalica, obično se izvode sa dva paralelna farma međusobno povezana, gdje je to moguće, daske. Češće 1 2 3 Sadržaj programa rada 1. Ciljevi i ciljevi discipline "Dizajn drva i plastike" i njeno mjesto u obrazovnom procesu discipline "Dizajn drveta i plastike" jedan je od profila, Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije Sankt Peterburška Državna arhitektonska i građevinska univerzitet Univerziteta Fakultet od katedra za metalne dizajne i testiranje konstrukcija Građevinski standardi i pravila Snip II-25-80 Drveni dizajn Datum uvođenja 1982-01-01 koji je razvio CNII. Kucherenko Gosstroy SSSR sa sudjelovanjem TSNIIPROMZDANS-a SSSR GOSPSTROY, TSNIIEP COMPLEKSE i zgrada Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog obrazovanja "Orenburg državni agrarni univerzitet" Odjel "Dizajn i upravljanje u tehnički sistemi»Metodički Federalna agencija za železničku transport Ural Državni univerzitet za staze i komunikacijske odjeljenja "Mehanika deformabilnog čvrstog tijela, temelja i zaklada" A. A. LAKHTIN izgradnja Vladimir Fedorovich Ivanov Knjiga sadrži osnove dizajna, izračunavanja, izolacije i ugradnje, pravila rada i poboljšanju struktura drveta i korištenjem plastike; Navedene su mjere njihove zaštite od objave, paljenja i drugih štetnih učinaka; Smatra fizikom- mehanička svojstva Woods i strukturna plastika. Uvod (3) Prvi odjeljak Poglavlje 1. Baza sirovog drveta i njen značaj za upotrebu u nacionalnoj ekonomiji (16) Poglavlje 2. Drvna struktura, njena fizička i mehanička svojstva (20) Poglavlje 3. Mehanička svojstva drveta (27) Odjeljak dva Poglavlje 4. Zaštita drvenih konstrukcija iz požara (41) Poglavlje 5. Zaštita drvenih dizajna od drljača (43) Odjeljak Treće Poglavlje 6. Izračun drvenih konstrukcija prema metodi graničnog stanja (50) Poglavlje 7. Proračun elemenata drvenih rešavanja konstrukcija (56) Poglavlje 8. Grede od čvrstog presjeka (69) Četvrti odjeljak Poglavlje 9. Opći podaci 72 Poglavlje 10. Spojevi na mačevima i plemićima (76) Poglavlje 11. Priključci na bezobrazlu (87) Poglavlje 12. Spojevi na ispruženim radnim vezama (95) Poglavlje 13. Spojevi na ljepilu (97) Odjeljak Peti Poglavlje 14. Izračun kompozitnih elemenata na elastično zalihama (101) Poglavlje 15. Izračun kompozitnih elemenata na elastično pružanje odnosa na približnom metodom Snip II-V.4-62 (103) Odjeljak šest Poglavlje 16. Vrste čvrstih sistema drvenih konstrukcija (110) Poglavlje 17. Građevine drvene grede Spojnog presjeka (113) Poglavlje 18. Specifični drveni dizajnerski sustavi (129) Sedmi dio Poglavlje 19. Glavne vrste drvenih konstrukcija (141) Poglavlje 20. Kombinirani drveni dizajnerski sustavi (149) Poglavlje 21. Baling Farme iz Brenena i Bruusyev (154) Poglavlje 22. Farme u obliku metala sa ljepljivim farmama gornjeg pojasa i segmenta na noktima (161) Osmo osmi Poglavlje 24. Osiguravanje prostornog tvrdoće tokom rada i ugradnje (173) Odjeljak Deveta Poglavlje 25. Glavne vrste prostornih drvenih konstrukcija (180) Poglavlje 26. Ground Mesh trezor (185) Poglavlje 27. Drvene školjke i nabori (193) Poglavlje 28. Drvena kupola (196) Odjeljak desetih Poglavlje 29. Kule (206) Poglavlje 30. Silosi, rezervoari i bunkeri (213) Poglavlje 31. Jarboli (215) Poglavlje 32. Opće informacije o drvenim mostovima (218) Poglavlje 33. Šume, skele i kruže za izgradnju zgrada i inženjerskih konstrukcija (230) Odjeljak Jedanaesta Poglavlje 34. Šumska industrija (236) Lava 35. Šumarstvo (246) Poglavlje 36. Sušenje drveta (249) Poglavlje 37 Osnove organizacije za proizvodnju drvenih dizajna (251) Poglavlje 38. Rad, popravak i jačanje drvenih konstrukcija (257) Odjeljak Twelve Poglavlje 39. Plastika kao građevinski materijal Građevinski materijal (261) Poglavlje 40. Karakteristike izračuna konstrukcijskih elemenata pomoću plastike (286) Poglavlje 41. Lokalne strukture (304) Poglavlje 42. Pneumatske strukture (315) Tenentieth Sekcija Poglavlje 43. Izgledi za razvoj i primjenu građevina iz drveta i plastike (324) Prilozi (330) Ne zaboravite na temu: "Vaše skeniranje, naša prerada i prevod u DJVU." 
UDC 624,15
Izračun drvene preklapanja
Transkript.
Dizajni drveta i plastike
(udžbenik za univerzitete)
1966
Knjiga je dizajnirana za studente izgradnje univerziteta i fakulteta kao udžbenika
Drvo kao građevinski materijal
§ 1. Baza sirovog drveta (-)
§ 2. Drvo kao građevinski materijal i njegova upotreba u izgradnji (17)
§ 3. Struktura drveta i njegovih svojstava (-)
§ 4. Vlaga u drvu i njegov utjecaj na fizička i mehanička svojstva (23)
§ pet. Hemijski uticaji na drvetu (25)
§ 6. Fizička svojstva Woods (26)
§ 7. Drveni anisotropija i opće karakteristike Njegova mehanička svojstva (-)
§ 8. Uticaj strukture i neke glavne varijable drveta na njegova mehanička svojstva (29)
§ 9. Produljeni otpor drva (31)
§ 10. Rad drveta za istezanje, kompresiju, poprečni savijanje, zgužvano i ljuljanje (33)
§ 11. Odabir drveta tokom izgradnje ležajnih drvenih konstrukcija (39)
Zaštita drvenih konstrukcija iz požara, biološkog uništavanja i utjecaj hemijskih reagensa
§ 12. Otpornost na požar elemenata građevinskih konstrukcija (-)
§ 13. Događaji o zaštiti drvenih konstrukcija iz požara (-)
§ 14. Opće informacije (-)
§ 15. Gljive i uvjeti za zaštitu drveta za njihov razvoj (-)
§ 16. Konstruktivna profilaksa protiv trulih elemenata drvenih konstrukcija (44)
§ 17. Zaštita drvenih konstrukcija iz utjecaja hemijskih reagensa 47
§ 18. Hemijske mjere za zaštitu drveta od rotacije (antisteptacije) (-)
§ 19. Oštećenja na drvnim insektima i mjere za borbu protiv njih (49)
Proračun i dizajn elemenata drvenih konstrukcija
§ 20. Početne pozicije izračuna elemenata drvenih konstrukcija (-)
§ 21. Podaci za izračunavanje drvenih konstrukcija pomoću granične metode (52)
§ 22. Centralno istezanje (-)
§ 23. Centralna kompresija (57)
§ 24. Poprečni savijanje (62)
§ 25. Pljune savijanje (65)
§ 26. Komprimirani zakrivljeni elementi (66)
§ 27. Elementi zakrivljenih u rastu (68)
§ 28. Jednobojne grede od krutog presjeka (-)
§ 29. Grede odličnog presjeka, ojačane rassalsom (-)
§ 30. Konzolni snop i kontinuirani sistemi za pokretanje (70)
Priključci konstrukcijskih elemenata
§ 31. Klasifikacija spojeva (priključci) (-)
§ 32. Opća uputstva o izračunu spojeva elemenata drvenih konstrukcija (74)
§ 33. Front Wildlords (-)
§ 34. Jednostavna, dvokrevetna i trostalna staza (80)
§ 35. Spojevi na tipkama (82)
§ 36. Prizmatični poprečni, uzdužni i nagnuti mačevi (84)
§ 37. Metalni mačevi i podloške (86)
§ 38. Opće informacije (-)
§ 39. Glavne karakteristike magnetnih spojeva (89)
§ 40. Izračun izvornih spojeva u graničnom stanju (90)
§ 41. Vijci-teški (-)
§ 42. Stezaljke, nosači, nokti, vijci, vijci i korisnici (96)
§ 43. Vrste ljepila (-)
§ 44. Noseća tehnologija (98)
§ 45. Dizajni zglobova na ljepljivi i rukavicama (99)
Kompozitni elementi drvenih konstrukcija na elastično gorivo
§ 46. Opće informacije (-)
§ 47. Poprečni savijanje kompozitnih elemenata (-)
§ 48. Centralna kompresija složenih elemenata (105)
§ 49. Esentreni elementi kompresije (107)
§ 50. Primjeri izračuna spojevanih elemenata (108)
Ravne čvrste drvene konstrukcije
§ 51. Opće informacije (-)
§ 52. Kompozitni snopovi sustavi seoskog sela (-)
§ 53. Dizajn i izračunavanje lijepljenih greda (117)
§ 54. Dizajn i izračun greda od kolupne (121)
§ 55. Proizvodnja lijepljenih greda (123)
§ 56. Dizajn i proračun uvala sa dvostrukim prekrižjima na noktima (124)
§ 57. Trokratni lukovi iz greda površine sela (-)
§ 58. Sistemi Arch Circle (131)
§ 59. Lučne strukture dvosmjernog profila s dvostrukim križnim zidom na noktiju (132)
§ 60. ljepljeni lukovi (134)
§ 61. Čvrstim strukturama okvira (138)
§ 62. Proizvodnja lučnih i okvirnih struktura i njihova instalacija (139)
Stan kroz drvene konstrukcije
§ 63. Opće informacije (-)
§ 64. Osnove dizajna farmi unakrsnog rezača (145)
§ 65. Shprengel grede (-)
§ 66. Suspendirani i pododjeljeni sustavi drvenih konstrukcija (152)
§ 67. Farme za trupce i brodograba na namotajima Jezici (-)
§ 68. Farma obrađene metalom Tsniik (156)
§ 69. Metalne garderobe s gornjim pojasevima od ballega greda (160)
§ 70. Metalne garderobe s pravokutnim lijepljenim gornjim pojasom (-)
§ 71. Farme segmenta metala s lijepljenim gornjim pojasom (162)
§ 72. Farme segmenta iz barova i ploča za nokte (165)
Poglavlje 23. Lučno i okvir kroz strukture. Zlatni regali (-)
§ 73. Troglasni lukovi iz segmenta, srpnja i poligonalnih farmi blokiranja (-)
§ 74. Okvir kroz drvene konstrukcije i rešetke (169)
Prostorno pričvršćivanje ravnih drvenih dizajna
§ 75. Događaji za osiguravanje prostorne krutosti ravnih drvenih konstrukcija (-)
§ 76. Rad ravnih drvenih konstrukcija u procesu instalacije (176)
Prostorne drvene konstrukcije
§ 77. Opće odredbe (-)
§ 78. Državni sistemi (-)
§ 79. Neto lučni kodeks kružnog mreže S. I. Sobelnik (188)
§ 80. Prizemnog mreže Zolbau sistem sustava (-)
§ 81. Osnovni principi izgradnje kružnih lukova (189)
§ 82. Proračun kružnih mrežih lukova (-)
§ 83. Opći pojmovi O krstanju i bliže za sistem za gritni mrežu (191)
§ 84. Opće informacije (-)
§ 85. Kupola radijalnog sistema (-)
§ 86. Kupola kružnog dizajna mrežice (200)
§ 87. Tanki zid i rebraste sferne kupole i metode za izračunavanje (202)
Drveni dizajni i izgradnja posebnih namjena
§ 88. Opće informacije (-)
§ 89. Kule sa rešetkom i mrežnim dizajnom trupa (-)
§ 90. Kule sa čvrstim dizajnerskim deblicama (212)
§ 91. Principi dizajna i izračuna (-)
§ 92. Jarboli na kašnjenju (-)
§ 93. Mostovi i nadvožnja (-)
§ 94. Dio vožnje za putne mostove i uparivanje s nasipim (219)
§ 95. Podržane drvene grede mostova (221)
§ 96. Drveni grede mostovi od krutog presjeka (224)
§ 97. Podloge za podloge od drvenih mostova (-)
§ 98. ZVORITE DRVENI MOST (225)
§ 99. Šine konstrukcije drvenih mostova kroz sisteme (226)
§ 100. Opći pojmovi o šumama i krugovima (-)
§ 101. Sheme i dizajni šuma-kružnog (231)
Proizvodnja drvenih konstrukcija i dijelova za izgradnju
§ 102. Šumarstvo i industrija drveta (-)
§ 103. Glavni tehnološki procesi Mehanička obrada drveta (237)
§ 104. Okviri (239)
§ 105. Kružne testere (-)
§ 106. Trake (240)
§ 107. Mašine za rendisanje (242)
§ 108. Glodalice i nipseralne mašine (-)
§ 109. Strojevi za bušenje (244)
§ 110. Mašine za diskusiju (-)
§ 111. Mašine za brušenje (245)
§ 112. Strojevi za okretanje i druga oprema (-)
§ 113. Elektrificirani prijenosni alati (-)
§ 114. Opće informacije (-)
§ 115. Prirodno sušenje drva (-)
§ 116. Umjetno sušenje drveta i sušenja komora (-)
§ 117. Gradjevinarstvo (-)
§ 118. Proizvodnja lijepljenog drveta i dizajna iz IT-a (252)
§ 119. Proizvodnja šperploče i neke druge vrste rafiniranog drveta (254)
§ 120. Sigurnost i zaštita rada u proizvodnji drvenih konstrukcija i detalja o izgradnji (256)
§ 121. Osnovna pravila rada drvenih konstrukcija (-)
§ 122. Popravak i jačanje drvenih konstrukcija (-)
Građevinske konstrukcije i proizvode sa plastikom
§ 123. Opće informacije o plastici i njihovim komponentama (-)
§ 124. Kratke informacije o načinima obrade polimera u građevinski materijal I proizvodi (265)
§ 125. Osnovni zahtjevi za plastiku koji se koriste u građevinskim konstrukcijama (268)
§ 126. Plastika od fiberglasa (269)
§ 127. Woody plastika (iverice) (276)
§ 128. Ploče od vlakana (PDV) (273)
§ 129. Ploče za sjeckanje (PDS) (-)
§ 130. Organsko staklo (polimetil metakrilat) (280)
§ 131. Viniplast Hard (HV) (281)
§ 132. pene (282)
§ 133. COLASTA i MIORA (283)
§ 134. Toplina-, zvuk i hidroizolacijski materijalidobijeno na osnovu plastike i koristi se u građevinskim konstrukcijama (284)
§ 135. Značajke nekih fizičko-mehanička svojstva Građevinska plastika (285)
§ 136. Centralno istezanje i kompresija (-)
§ 137. Poprečni savijanje elemenata plastike (289)
§ 138. Spremljeni zakrivljeni i komprimirani zakrivljeni plastični elementi (295)
§ 139. Podaci za izračunavanje građevinskih konstrukcija pomoću plastike (-)
§ 140. Priključak plastičnih struktura (299)
§ 141. Sintetička ljepila za lijepljenje različiti materijali (301)
§ 142. Sheme i konstruktivne odluke Slojevirane konstrukcije (-)
§ 143. Način izračuna troslojnih ploča ploča (310)
§ 144. Neki primjeri primjene slojevitih panela u zgradama različitih namjena (312)
§ 145. Plastični cjevovodi (314)
§ 146. Opće informacije i klasifikacija pneumatske strukture (-)
§ 147. Osnove obračuna pneumatskih struktura (318)
§ 148. Primjeri pneumatskih struktura u strukturama različitih namjena (320)
Upotreba drveta i plastike u konstrukcijama budućnosti
§ 149. Opće informacije (-)
§ 150. Izgledi za upotrebu drveta u strukturama (326)
§ 151. Izgledi za upotrebu plastike u konstrukcijama (328)
Literatura (346)
______________________________________________________________________
Skeniranja - Akhat;
Obrada - Armin.
DJVU 600 DPI + OCR.
http: //forum..php? t \u003d 38054
Tematski materijali:
