I-nurni hisoblash. Bir xil taqsimlangan yuk va menteşeli tayanchga ega bo'lgan bir oraliqli metall nurning yuk ko'tarish qobiliyati

Kam qavatli binolarni qurishda zamin qoplamalari quyidagilardir:

? Yog'och yoki metall nurlarda yog'och;

? Metall nurlarda monolitik temir-beton;

? Prefabrik temir-beton plitalar shiftlar (ular hisob-kitobsiz yotqizilganligi sababli, bundan keyin ko'rib chiqilmaydi).

E Zamin uchun hisoblash elementlari:

? Zamin plitasi;

? Konsol yuk ko'taruvchi nurlar(devorda bitta tayanchga ega, balkonlar uchun);

? Qo'llab-quvvatlovchi yuk ko'taruvchi bloklar(nurlar ustida joylashgan yuk ko'taruvchi devorlar ularning uchlari, pollar va chodir orasidagi shift).

Uchun yog'och pollar yog'och nurlar yoki loglar ko'rinishidagi nurlar yuk ko'taruvchi nurlar sifatida ishlatiladi. Shuningdek, I-nurlar, kanallar, burchaklar kabi rulonli profillar shaklida metall nurlar. Yuk ko'taruvchi nurlarga tayanadigan taxta plitasi taxta yoki taxta qoplamasi hisoblanadi.

Monolit uchun temir-beton pollar I-nurlar, kanallar va burchaklar kabi rulonli profillar ko'rinishidagi metall nurlar yuk ko'taruvchi nurlar sifatida ishlatiladi. Monolitik temir-beton plita yuk ko'taruvchi nurlarga tayanadigan taxta plitasi bo'lib xizmat qiladi.

Yog'och zamin nuri eng ko'p iqtisodiy variant. Ularni ishlab chiqarish va o'rnatish oson, po'lat yoki temir-beton nurlarga nisbatan past issiqlik o'tkazuvchanligiga ega. Yog'och nurlarning kamchiliklari mexanik kuchning pastligi bo'lib, katta qismlarni talab qiladi, yong'inga chidamliligi past va mikroorganizmlarning shikastlanishiga qarshilik ko'rsatadi. Shuning uchun yog'och taxta nurlari antiseptiklar va yong'inga qarshi vositalar bilan ehtiyotkorlik bilan ishlov berilishi kerak.Yog'och nurlar uchun optimal masofa 2,5-4 metrni tashkil qiladi. Eng yaxshi bo'lim Uchun yog'och nur- balandligi va kengligi nisbati 1,4: 1 bo'lgan to'rtburchaklar. Nurlar devorga kamida 12 sm kiritiladi va oxiridan tashqari, aylana bo'ylab suv o'tkazmaydigan qilib qo'yiladi. Nurni devorga o'rnatilgan langar bilan mahkamlash yaxshiroqdir.Zamin nurlarining kesimini tanlashda, o'z vaznining yukini hisobga oling, pollar orasidagi pol nurlari uchun odatda 190-220 kg / m ni tashkil qiladi? , va vaqtinchalik (operatsion) yuk, uning qiymati 200 kg / m ga teng qabul qilinadi? . Zamin nurlari oraliqning qisqa qismi bo'ylab yotqizilgan. Ramka tokchalarini o'rnatish bosqichiga teng yog'och nurlarni o'rnatish bosqichini tanlash tavsiya etiladi.Quyida turli xil yuklar va oraliq uzunliklari uchun yog'och nurlarning minimal bo'limlari qiymatlari ko'rsatilgan bir nechta jadvallar mavjud:

400 kg / m yuk bilan oraliq va o'rnatish qadam qarab yog'och zamin nurlari bo'limlari jadvali?. - bu yukni hisoblash tavsiya etiladi

Agar siz izolyatsiyadan foydalanmasangiz yoki pollarni yuklashni rejalashtirmasangiz (masalan, yashash uchun mo'ljallanmagan chodirning zamini), unda siz yog'och taxta nurlarining pastroq yuk qiymatlari uchun jadvaldan foydalanishingiz mumkin:

150 dan 350 kg / m gacha bo'lgan yuk uchun oraliq va yukga qarab yog'och taxta nurlarining minimal bo'limlari jadvali? .

Buning o'rniga nurlardan foydalansangiz to'rtburchaklar kesim dumaloq jurnallar uchun siz quyidagi jadvaldan foydalanishingiz mumkin:1 m uchun 400 kg yukga ega bo'lgan masofaga qarab, pollararo nurlar sifatida ishlatiladigan dumaloq loglarning minimal ruxsat etilgan diametri?

I-nurli metall pol nurlari bir qator afzalliklarga ega, faqat bitta kamchilik - yuqori narx. Metall I-nur katta yuklarni katta oraliqlarni qoplashi mumkin, metall po'lat nur yonmaydi va biologik ta'sirlarga chidamli. Biroq, agar bo'lmasa, metall nurlar zanglab ketishi mumkin himoya qoplamasi va xonada agressiv muhit mavjudligi.Ko'pgina hollarda havaskor qurilishda, hisob-kitoblarni amalga oshirayotganda, metall nurning menteşeli tayanchlari borligini taxmin qilish kerak (ya'ni, uchlari ramkadagi kabi mahkam o'rnatilmagan). temir strukturasi). O'z og'irligini hisobga olgan holda po'lat I-nurlari bilan polga yuk 350 kg / m ni hisoblash kerak.? shlaksiz va 500 dastasi bilan kg/m? I-nurlari orasidagi qadamni 1 metrga teng qilish tavsiya etiladi. Tejamkorlik holatida metall nurlar orasidagi qadamni 1,2 metrgacha oshirish mumkin.Turli pog'onalar va uzunlikdagi purlinlarda I-nurli metall nurlarning sonini tanlash jadvali quyida keltirilgan:

Temir-beton zamin nurlari Temir-beton nurlarni o'rnatishda quyidagi qoidalardan foydalanish kerak:

1. Balandligi temir-beton nur ochilish uzunligining kamida 1/20 qismi bo'lishi kerak. Teshikning uzunligini 20 ga bo'linib, nurning minimal balandligini oling. Masalan, 4 m ochilish bilan nurning balandligi kamida 0,2 m bo'lishi kerak.

2. Nurning kengligi 5 dan 7 gacha (5 - kenglik, 7 - balandlik) nisbati asosida hisoblanadi.

3. Nurni kamida 4 ta mustahkamlash d12-14 (pastki qismida qalinroq) bilan mustahkamlash kerak - ikkita yuqorida va pastda.

4. Bir vaqtning o'zida, uzilishlarsiz betonlash, ohakning ilgari yotqizilgan qismi yangi qismni yotqizishdan oldin o'rnatishga vaqt topa olmaydi. Beton aralashtirgich bilan nurlarni betonlash mikserga buyurtma berishdan ko'ra osonroqdir. Mikser katta hajmlarni tezda quyish uchun yaxshi.

1. Misol uchun, biz 4 dan 6 metrgacha bo'lgan xonani yopish uchun 4 ta nurdan foydalandik. profil quvurlari s devor qalinligi 5 mm bo'lgan 100x100 mm kesimli. Keyin nur oralig'i bo'ladi l = 4 m, va nurlarning qadami 6/5 = 1,2 m.Kvadrat profilli quvurlar uchun assortimentga ko'ra, bunday metall nurning qarshilik momenti bo'ladi. Vt z = 54,19 sm 3.

2. Po'latning dizayn qarshiligi ishlab chiqaruvchi bilan tekshirilishi kerak, ammo u aniq ma'lum bo'lmasa, u holda mumkin bo'lgan eng past qiymatni olish mumkin, ya'ni. R = 2000 kg/sm 2.

3. Keyin bunday nur bardosh bera oladigan maksimal egilish momenti:

M = W z R = 54,19 2000 = 108380 kgm yoki 1083,8 kgm.

4. Maksimal 4 m oraliq bilan taqsimlangan yuk har bir chiziqli metr uchun:

q = 8M/l 2 = 8 1083,8/4 2 = 541,9 kg/m.

5. 1,2 m nurli qadam bilan (nurlarning o'qlari orasidagi masofa), maksimal tekis, bir xil taqsimlangan yuk. kvadrat metr bo'ladi:

q = 541,9 / 1,2 = 451,6 kg / m2(bu nurlarning og'irligini o'z ichiga oladi).

Bu butun hisob-kitob.

Konsentrlangan yuklar ta'sirida bir oraliqli metall nurning yuk ko'tarish qobiliyati va tayanchlarga mentli mahkamlash

Agar loglar birinchi navbatda metall taxta nurlari ustiga yotqizilgan bo'lsa, keyin esa taxta loglar ustiga yotqizilgan bo'lsa, unda bunday metall nurlar bir xil taqsimlangan yuk emas, balki bir nechta konsentrlangan yuklarga duchor bo'ladi. Biroq, konsentrlangan yuklarni bir xil taqsimlangan ekvivalent yukga aylantirish unchalik qiyin emas - biz allaqachon aniqlagan bir xil taqsimlangan yukning qiymatini o'tish koeffitsientiga bo'lish kifoya.

Misol uchun, agar biz har 0,5 metrda metall nurlarga loglarni qo'ygan bo'lsak, ya'ni faqat 4/0,5 +1 = 9 log - konsentrlangan yuklar. Bunday holda, haddan tashqari kechikishlarni umuman hisobga olish mumkin emas, keyin konsentrlangan kuchlar soni = 7 ga teng bo'ladi va konsentrlangan yuklardan ekvivalent bir xil taqsimlanganga o'tish koeffitsienti bo'ladi. g = 1,142.

Keyin ushbu metall nurga bardosh beradigan maksimal bir xil taqsimlangan yuk quyidagicha bo'ladi:

q = 451,6 / 1,142 = 395,4 kg / m2

Albatta, metall nurlar ko'p oraliqli bo'lishi mumkin yoki bir yoki ikkita tayanchda qattiq mahkamlashi mumkin, ya'ni. statik jihatdan noaniq bo'ladi. Bunday hollarda faqat maksimal egilish momentini aniqlash formulasi o'zgaradi (statik jihatdan noaniq nurlar uchun hisoblash diagrammalariga qarang), lekin butun hisoblash algoritmi bir xil bo'lib qoladi.

RF FAN VA TA'LIM VAZIRLIGI

FSBEI HPE "DAVLAT UNIVERSITETI-UNPC"

ARXITEKTURA-QURILISH INSTITUTI

Kafedra: “Arxitektura”

Fan: “Arxitektura asoslari

va qurilish inshootlari"

Hisoblash va grafik ish

"Yog'och, metall, temir-beton pollarni hisoblash"

Amalga oshirilgan:

Talaba gr. 41-milodiy

Kulikova A.V.

Tekshirildi:

Gvozkov P.A.

Yog'ochli pollarni hisoblash

Turar-joy binosining shipi uchun yog'och nurning kesimini tanlang. 1 m 2 qavatga yuk q n (boshiga) = 1,8 kPa, q n = 2,34 kPa, Devorlar orasidagi masofa 5 m. Diagramma va reja 1-rasmda ko'rsatilgan. Nur qadami a = 1400 mm.

1. Biz birinchi navbatda bir metr nurning o'z vaznini qabul qilamiz q n nur = 0,25 kN / m; f =1.1

q nurlar = q n nurlar * f =0,25*1,1=0,275kN/m;

2. Biz o'z vaznini hisobga olgan holda nurning chiziqli metriga yukni yig'amiz:

q n =q n qavatlar *l gr + q n nurlar =1,8*1,4+0,275=2,77kN/m;

q= q qavat *l gr + q nurlar =2,34*1,2+0,275=3,083kN/m.

Mas'uliyat uchun ishonchlilik koeffitsientini hisobga olgan holda n =1 (turar-joy binosi uchun), nurning chiziqli metriga hisoblangan yuk q = 3,083 kN / m.

3.Turning taxminiy uzunligi l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.

4. Kesish kuchi va egilish momentining maksimal qiymatlarini aniqlang:

Q=ql 0 /2=3,083*4,78/2=7,37 kN;

M= ql 0 2 /8=3,083*4,78 2 /8=8,81 kN*m.

5.Biz qabul qiladigan yog'och turi Sibir sadridir; 2-darajali; harorat va namlik ish sharoitlari - A2, ish sharoitlari koeffitsienti TV= 1,0 (Qarang: 1.5-jadval SNiP P-25-80); Biz birinchi navbatda tasavvurlar o'lchamlari 13 sm dan ortiq bo'ladi deb hisoblaymiz va hisoblangan bükme qarshilik R va = 15 MPa = 1,5 kN / sm 2 ni aniqlaymiz; hisoblangan kesish qarshiligi R sk = 1,6 MPa = 0,16 kN/sm 2 (2.4-jadval); jadvalga muvofiq 2,5 qarag'ay va archa daraxtidan sadr yog'ochiga o'tish koeffitsientini aniqlaymiz m p = 0,9.

m p koeffitsientini hisobga olgan holda hisoblangan qarshiliklar quyidagilarga teng:

R va =15*0,9=13,5MPa=1,35kN/sm²

R sk =1,6*0,9=1,44MPa=0,144kN/sm²

6. Kerakli qarshilik momentini aniqlang

W x =M/R va =881/1,35=652,6sm 3

7. Nurning kengligi b = 15 sm ni olib, biz nurning kerakli balandligini aniqlaymiz:

h=

=

=16,15 sm

Biz yog'och assortimenti tomonidan tavsiya etilgan o'lchamlarni hisobga olgan holda nurning kesimini qabul qilamiz: b = 15 sm; h = 19 sm

8. Qabul qilingan kesmani tekshiramiz :

a) haqiqiy qiymatlarni aniqlang: qarshilik momenti, statik inersiya momenti va nurning inersiya momenti:

W x =bh 2 /6=15*19 2 /6=902,5sm 3

S x =0,5bhh/4=676,88sm 3

I x =bh 3 /12=15*19 3 /12=8573,75sm 4

b) normal kuchlanishlar yordamida kuchni tekshiramiz:

=M/W x =881/902,5=0,98

c) tangensial kuchlanishlar yordamida mustahkamlikni tekshirish:

=QS x /I x b=0,039 kN/sm 2

Oddiy va tangensial stresslar ostida mustahkamlik ta'minlanadi;

d) burilishlarni tekshiring:

Burilishlarni tekshirish uchun siz don bo'ylab yog'ochning elastiklik modulini bilishingiz kerak: E= 10 000 MPa = 1000 kN/sm2; dizayn talablariga muvofiq burilish nurga ta'sir qiluvchi barcha standart yukning ta'siridan aniqlanadi; q n = 0;0277kN/sm

Dizayn talablariga muvofiq burilishni aniqlaymiz:

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0277*478 4 /384*1000*8573,75=2,196sm

dizayn talablariga muvofiq maksimal burilish

f u = l/150 = 500/150 = 3,3 sm;

f=2,196 sm< f u =3,3 см - прогиб бал­ки в пределах нормы;

Estetik va psixologik talablarga muvofiq burilish quyidagilarni belgilaydi:

uzoq muddatli yuk ta'siridan (doimiy va vaqtinchalik

uzoq muddatli stress)

q l n =q n qavatlar *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n nurlar =

1,8*1,4-1,5*1,4+0,3*1,4+0,25=1,09kN/m

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0109*478 4 /384*1000*8573,75=0,86sm

Maksimal burilish 5 m uzunlikdagi vanna uchun interpolyatsiyani hisobga olgan holda aniqlanadi

f u = l/183 = 500/183 = 2,73 sm.

f= 0,86 sm

Xulosa: Biz Sibir sadridan, ikkinchi navli yog'ochdan 15x19 sm kesimli nurni qabul qilamiz.

Metall zamin nurini hisoblash.

Oldingi hisob-kitob ma'lumotlariga asoslanib, rulonli I-nurdan yasalgan zamin nurini hisoblang. Nurning pilaster va po'lat ustunga tayanishi qabul qilinadi. Biz l gr = 1,4 m uzunlikdagi yuk maydonidan nurga yukni yig'amiz.Qatning kvadrat metriga yuk q n qavat = 11,8 kPa; q qoplama = 15,34 kPa. Nurning chiziqli metrining o'z og'irligi taxminan qabul qilinadi q n nurning = 0,50 kN / m; f = 1,05;

q nurlar = q n nurlar f =1,05*0,50=0,53kN/m Mas’uliyat uchun ishonchlilik koeffitsienti

n =0,95.

Pilaster va po'lat ustun ustidagi nurni qo'llab-quvvatlash sxemasi; l ef - nurning dizayn uzunligi (chap tayanchdagi nurni qo'llab-quvvatlash maydonining markazidan o'ng tayanchdagi tayanch maydonining markazigacha bo'lgan masofa)

1. Nurning chiziqli metriga ta'sir qiluvchi yukni aniqlang: o standart yuk

q n =q n qavatlar *l gr + q n nurlar = 17,02 kN/m = 0,1702 kN/sm;

standart uzoq muddatli yuk - savdo maydonchalari qavatidagi vaqtinchalik yukning to'liq qiymati p p = 4,0 kPa,

qisqargan qiymat, bu vaqtinchalik uzoq muddatli yuk, p l n = 1,4 kPa:

q l n =q n -p n l gr +p l n l gr = 17,02-4*1,4+1,4*1,4=13,38 kN/m = 00,1338 kN/sm;

q=q qavatlar *l gr + q nurlar = 15,34*1,4+0,53 = 22,01 kN/m;

mas'uliyat uchun ishonchlilik koeffitsientini hisobga olgan holda dizayn yuki

n = 0,95

2. Biz birinchi navbatda qo'llab-quvvatlash plitasining o'lchamlarini va nurning tayanch qovurg'asini olamiz va uning dizayn uzunligini aniqlaymiz:

l ef =l- 85 - 126 = 4500 - 85 - 126 = 4289 mm = 4,29 m.

3. Biz dizayn sxemasini o'rnatamiz (rasm) va maksimal lateral kuch va maksimal momentni aniqlaymiz.

Q=ql ef /2=20,91*4,29/2=44,85 kN

M= ql ef 2 /8=20,91*4,29 2 /8=48,1 kN*m

4. Jadvalga ko'ra 50* SNiP II-23-81* biz nurning tegishli bo'lgan tuzilmalar guruhini aniqlaymiz va po'latni aniqlaymiz: tuzilmalar guruhi - 2; Qabul qilinadigan po'latlardan C245 po'latini qabul qilamiz. Chidamlilik kuchiga ko'ra po'latning hisoblangan quvvati (nurning shakllangan po'latdan yasalganligini va oldindan prokatning qalinligini 20 mm gacha olganligini hisobga olgan holda) R y = 240 MPa = 24,0 kN / sm 2 (jadval). 2.2). Ish sharoitlari koeffitsienti y c = 0,9.

5. Nurning W x qarshiligining kerakli momentini aniqlang:

W x =M/R y y c =48,1/(24*0,9)=2,23*100=223sm 3

6..Asortimentga ko'ra, biz talabga yaqin qarshilik momentiga ega bo'lgan I-beam 20 Sh1 ni qabul qilamiz. I-nurning xususiyatlarini yozamiz: W x = 275 sm 3; I X = 826 sm 4; S x = 153 sm 3; devor qalinligi

t= 9 mm; balandligi h=193 mm; kengligi b = 150 mm; 1 m uzunlikdagi massa 30,64 kg / m ni tashkil qiladi, bu dastlab qabul qilinganiga yaqin - biz yuklarni o'zgarishsiz qoldiramiz.

7. Biz tangensial stresslarga nisbatan quvvatni tekshiramiz :

=QS x /I x b=44,85*153/826*0,9=2,87 kN/sm 2

R s c = 0,58Ry c = 0,58 * 24 *0,9 = 12,53 kN/sm 2 (R s = 0,58)

R y - hisoblangan kesish qarshiligi); = 1,12 kN/sm 2< R s y c = 2,87 кН/см 2 ; прочность обеспечена.

Temir-beton plitalar nurni barqarorlikni yo'qotishdan saqlaydigan yuqori akkordda joylashganligi sababli, biz umumiy barqarorlik qismini hisoblamaymiz. Shuningdek, kontsentratsiyalangan kuchlar yo'q, shuning uchun mahalliy stresslarni tekshirishning hojati yo'q.

8. Nurning qattiqligini tekshiring:

maksimal burilish estetik va psixologik talablarga muvofiq elementning uzunligiga qarab interpolyatsiya bilan aniqlanadi (uzunligi 4,5 m bo'lgan nur uchun maksimal og'ish 3 m va 6 m uzunlikdagi nurlar uchun burilish qiymatlari o'rtasida va tengdir: f va = l/175=429/175 = 2,45 sm);

dizayn talablariga muvofiq maksimal burilish f u = l/150 = 429/150 = 2,86 sm.

Po'latning elastik moduli E = 2,06-10 5 MPa = 2,06 * 10 4 kN / sm 2.

Estetik va psixologik talablarga muvofiq burilish qiymati standart uzoq muddatli yuk q ta'siridan aniqlanadi. l n = 0,1338 kN/sm:

f=5q l n l ef 4 /384EI x =5*0,1338*429^4/(384*2,06*10^4*826)=1,08 sm

Dizayn talablariga muvofiq og'ish butun standart yukdan aniqlanadi q n = 0,1702 kN / sm:

f=5qn l ef 4 /384EI x =5*0,1702*429^4/(384*2,06*10^4*826)=0,847sm

f=1,08 sm

Estetik, psixologik va tizimli talablarga ko'ra, nurning burilishlari normal chegaralar ichida. Texnologik talablar bo'yicha og'ishlar hisobga olinmaydi, chunki texnologik transportning harakatini blokirovka qilishning hojati yo'q. Fiziologik talablarga muvofiq burilishlarni ko'rib chiqish bizning kursimiz doirasidan tashqarida.

Xulosa: biz nihoyat nurni ishlab chiqarish uchun mustahkamlik va qattiqlik talablariga javob beradigan 20 Sh1 I-nurni qabul qilamiz.

Temir-beton pollarni hisoblash.

Temir-beton polga 1m2 ga qner=13,4 yuk tushadi. kerakli mustahkamlash maydonini aniqlang. Nur materiali og'ir beton sinfi B35, bo'ylama ishchi armatura sinfi A-III, bo'limga qarang.

Nurni qo'llab-quvvatlash sxemasi

Yechim

1. Biz nurning 1 chiziqli metriga yukni yig'amiz:

q qoplama = 11,8 kPa;

nurning o'z og'irligidan 1 m ga yuk (temir-betonning solishtirma og'irligi) = 25 kN/m 3) g nur =bh

f =0,35*0,6*25*1,1=5,7kN/m;

uzunligi bo'yicha o'z og'irligini hisobga olgan holda 1 m nurga yuk

yuk maydoni l gr = 1,4 m:

q= q qavat *l gr + q nurlar =11,8*1,4+5,7=22,22kN/m;

javobgarlik uchun ishonchlilik koeffitsientini hisobga olgan holda

n =0,95q=22,22*0,95=21,11kN/m

2. Nurning taxminiy uzunligini aniqlang: l 0 =l- 40-l op/ 2 - l op/ 2 =4500-40-230/2- 170/2=4260mm=4,26 m.

3. Biz statik hisob-kitobni amalga oshiramiz (hisoblash diagrammasini tuzamiz, diagrammalarni aniqlaymiz Q , M va ko'ndalang kuchlar va momentning maksimal qiymatlarini toping

Q=ql 0 /2=21,11*4,26/2=44,96 kN

M= ql 0 2 /8=21,11*4,26 2 /8=47,89 kN*m.

4. Biz materiallarni o'rnatamiz: biz og'ir betonni qabul qilamiz, qattiqlashuv vaqtida atmosfera bosimida issiqlik bilan ishlov beriladi, bosim kuchi B35 sinfi, y b 2 = 0,9; issiq haddelenmiş novda mustahkamlash sinfi A-III. Biz materiallarning mustahkamligi va deformatsiya xususiyatlarini yozamiz:

R b = 19,5 MPa; R bt = 1,30 MPa; E b = 34,5*10 3 MPa; R s = 365 MPa;

R SW = 285 MPa; E s =20*10 4 MPa.

Dizayn diagrammasi va diagrammasi

5. Biz armaturaning og'irlik markazidan eng chetga cho'zilgan beton tolaga masofani o'rnatamiz a va nurning ish balandligini aniqlaymiz A 0: biz a = 5,0 sm ni olamiz; h 0 = h- a = 60-5 = 55 sm.

6. A 0 koeffitsientining qiymatini toping:

A 0 =M/R b b 2 bh 0 2 =4789/1,95*0,9*35*55 2 =0,03

7. A 0 koeffitsientining qiymati A 0R chegaraviy qiymatidan katta emasligini tekshiramiz; A 0 =0,03< А 0R = 0,425.

8.=0.79

9. Kerakli mustahkamlash maydonini toping:

A s =M/ h 0 R s =4789/(0,79*55*36,5)=3,02 sm 2

Biz diametri 8 mm bo'lgan 6 ta rodni qabul qilamiz.

10. Nurni mustahkamlash foizini tekshiring:

=A s *100/bh 0 =30,2*100/(35*55)=0,16%

Armatura ulushi minimaldan kattaroq, 0,05% ga teng.

11. O'rnatish moslamalarini aniqlang:

A" s= 0,1 A s = 0,302 sm 2 , biz diametri 8 mm bo'lgan 1 ta novdani olamiz;

12. Transvers novdalarning diametrini aniqlang:

d sw> 0,25d s =0,25*8=2mm

Biz diametri 3 A-III bo'lgan ko'ndalang novdalarni qabul qilamiz, A sw = 0,071 sm 2 (ar-

nur qismini tekislash - rasmga qarang.)

Nur qismini mustahkamlash

13. Biz nurli ramka quramiz:

qo'llab-quvvatlash bo'limlarining uzunligini aniqlang 1/4 l= 1/4 4500 =1125 mm;

qo'llab-quvvatlash joylarida ko'ndalang novdalarning kerakli qadamini aniqlang s = h/2=300mm, bu 150 mm dan ortiq; biz novda qadamini olamiz s = 150 mm;

biz 500 mm dan kam bo'lgan nurning o'rtasida s = 3/4 h = 450 mm bo'lgan transvers rodlarning qadamini aniqlaymiz; biz 300 mm qadam qo'yamiz; Ramkani qurishda biz qo'llab-quvvatlovchi qismlarning o'lchamlarini biroz o'zgartiramiz, ular ko'ndalang novdalarning qabul qilingan qadamlarining ko'pligidir.

Nur qismini mustahkamlash

14. Shartning bajarilishini tekshiramiz:

Q Q b , min = b 3 (1+ f+ n)=R bt b 2 bh 0 =1,30*0,9*35*55*55=147420N=147,42kN,

Beton tomonidan qabul qilingan ko'ndalang kuchning ko'ndalang kuchi katta yoki kichikligini tekshiramiz: Q = 44,96 kN

Xulosa: Biz hisob-kitob bo'yicha mustahkamlangan 350x600 mm kesimli temir-beton zamin nurini qilamiz.

Tematik materiallar:

Ommaviy ovqatlanish korxonasi faoliyatini uzoq muddatli, o'rta muddatli va qisqa muddatli rejalashtirishning xususiyatlari Faoliyatni rejalashtirish

Mojarolarni tez va samarali hal qilish qobiliyati Mojaroli vaziyatda xatti-harakatlarning ba'zi usullari

Hissiyotlarning biologik va axborot nazariyasi

Ko'p faktorli shaxsni o'rganish metodologiyasi R

Pasxa uchun bug'doyni qanday o'stirish kerak Pasxa savati uchun o't qanchalik tez o'sadi

Andy chef ekler. Choux pirojnoe. Eclairs "Shu" tortini tayyorlash uchun video retsepti

Physalis ananasining urug'idan physalis etishtirish

Gogolning hayoti va tarjimai holidan qiziqarli faktlar