1.7 โครงสร้างลึกลับ มีการติดตั้ง Megaliths (“หินก้อนใหญ่”) ทั่วโลก มีหินก้อนเดียว (menhirs) หินรูปทรงกลม (สโตนเฮนจ์) แถวหิน (Kornak) และบ้านที่มีหลังคาทำจากก้อนหินขนาดใหญ่ (dolmens) ตั้งอยู่บน ระยะทางไกลเพื่อน

อาคารทางศาสนา

อาคารทางศาสนา เป็นไปไม่ได้ที่จะทำความคุ้นเคยกับประเพณีของชาวนอร์ดิกโดยการศึกษาเนื้อหาที่เป็นลายลักษณ์อักษรในหัวข้อนี้เท่านั้น ความลับมากมายจะถูกเปิดเผยในระหว่างการเยี่ยมชมอาคารทางศาสนาโบราณเท่านั้น นักโบราณคดีสมัยใหม่มักเยาะเย้ยการค้นพบดังกล่าว

สิ่งอำนวยความสะดวกการเพาะปลูก

โครงสร้างการเพาะปลูก โครงสร้างของดินที่ได้รับการคุ้มครอง - เรือนกระจก, ที่กำบังฟิล์ม, อุโมงค์และเรือนกระจก, เรือนกระจกเคลือบด้วยแสงอาทิตย์หรือความร้อนเทียม, รวมถึงดินฉนวน - ถูกวางไว้ตามแผน, ไม่ถูกบังด้วยต้นไม้หรืออาคาร

อาคารอื่นๆ

โครงสร้างอื่นๆ โดยพื้นฐานแล้วหากคุณสร้างหรือซื้อบ้าน คุณไม่สามารถทำได้หากไม่มีสนามเด็กเล่นบนเว็บไซต์ และสิ่งที่จะเกิดขึ้นก่อนอื่นขึ้นอยู่กับขนาดของไซต์ หากคุณรู้สึกว่าเด็กไม่สามารถทำได้หากไม่มีแซนด์บ็อกซ์ให้จัดระเบียบมัน

การส่งผลงานที่ดีของคุณไปยังฐานความรู้เป็นเรื่องง่าย ใช้แบบฟอร์มด้านล่าง

นักศึกษา นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา นักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ ที่ใช้ฐานความรู้ในการศึกษาและการทำงาน จะรู้สึกขอบคุณเป็นอย่างยิ่ง

โพสต์บน http://www.allbest.ru/

มหาวิทยาลัยวิศวกรรมโยธาแห่งรัฐมอสโก

กรมบริหารจัดการน้ำและท่าเรือ

โครงการหลักสูตร:

“โครงสร้างรั้ว”

มอสโก 2551

2. เค้าโครงพอร์ต

2.1 การกำหนดขนาดของวงเลี้ยว

2.2 ที่ตั้งและขนาดของทางเข้าท่าเทียบเรือ

3. การประเมินระบบคลื่นของท่าเรือ

3.1 การคำนวณองค์ประกอบคลื่นค่ะ โซนใต้ทะเลลึก

3.2 การคำนวณองค์ประกอบคลื่นในเขตน้ำตื้น

3.3 การคำนวณองค์ประกอบคลื่นในเขตโต้คลื่น

3.4 การคำนวณองค์ประกอบคลื่นในพื้นที่รั้ว

4. มิติหลักของโครงสร้างฟันดาบ

5. การคำนวณแบบคงที่ของโครงสร้างฟันดาบประเภทแนวตั้ง

5.1 การคำนวณโหลดคลื่น

5.1.1 การคำนวณโหลดจากคลื่นนิ่ง

5.1.2 การคำนวณโหลดจากคลื่นแตก

5.1.3 การคำนวณโหลดการกระทำ คลื่นทำลาย

5.4.1 การหาค่าความเค้นใต้ฐานของโครงสร้าง

5.4.2 การหาแรงดันไฟฟ้าภายใต้ เตียงหิน

6.1 การคำนวณความแข็งแรงของผนัง

7. โครงสร้างฟันดาบแบบลาดเอียง

อ้างอิง

1. การออกแบบหน้าท่าเทียบเรือ

การจอดเรือนำทางพอร์ตด้านหน้า

ความแตกต่างของแผนของแต่ละท่าเรือนั้นมีลักษณะเฉพาะประการแรกคือที่ตั้งของโครงสร้างฟันดาบและท่าเทียบเรือด้านหน้า

แนวหน้าท่าเทียบเรือจำกัดอาณาเขตท่าเรือฝั่งทะเล ข้อกำหนดสำหรับการออกแบบในแง่ของท่าเทียบเรือถูกกำหนดโดยความจำเป็นในการสร้างเงื่อนไขการปฏิบัติงานที่เอื้ออำนวยสำหรับการขนย้ายเรือและการดำเนินงานการขนส่งทางบกอย่างมีประสิทธิภาพ

แผนผังของแนวหน้าท่าเทียบเรือต้องแน่ใจว่า: การจัดวางจำนวนท่าเทียบเรือโดยประมาณโดยยังคงรักษาช่องว่างที่จำเป็นระหว่างท่าเทียบเรือแต่ละท่าและพื้นที่บรรทุกสินค้า ขนาดที่ต้องการของอาณาเขตของเขตปฏิบัติการชายแดน การจัดวางอุปกรณ์ขนถ่ายอย่างมีเหตุผล พื้นที่จัดเก็บและโครงสร้างชายฝั่ง ถนนทางเข้าสำหรับการขนส่งทางบก สร้างสระน้ำที่มีรูปทรงและขนาดสมเหตุผล ฝังตัวอยู่ริมฝั่งหรือสร้างเป็นท่าเทียบเรือ ความสะดวกของเรือที่เข้าใกล้ท่าเทียบเรือการจอดเรือและการออกจากท่าของเรือ เงื่อนไขที่ดีตำแหน่งของเรือที่ท่าจอดเรือในแง่ของความสูงของคลื่นที่อนุญาต ทิศทางการเข้าใกล้ของคลื่น และทิศทางการกระทำ ลมแรง- ปริมาณการขุดขั้นต่ำเมื่อสร้างความลึกที่ต้องการที่ท่าเทียบเรือและการลอยตัวต่ำในบริเวณท่าเทียบเรือ ที่ตั้งของท่าเทียบเรือในพื้นที่ที่มีสภาพภูมิประเทศและธรณีวิทยาดีที่สุด

ความยาวของท่าเทียบเรือของท่าเรือซึ่งวัดตามแนววงล้อมจะเท่ากับผลรวมของความยาวทั้งหมดของสินค้า ผู้โดยสาร ท่าเทียบเรือเสริม ท่าเทียบเรือสำหรับกองเรือของท่าเรือ กองเรือเทคนิค และฐานการก่อสร้างของท่าเรือ ท่าเทียบเรือเสริมมีไว้สำหรับท่าเทียบเรือของกองเรือขนส่งในระหว่างการปฏิบัติการที่ไม่สามารถทำได้หรือเป็นไปไม่ได้ที่ท่าเทียบเรือหลัก (สินค้าและผู้โดยสาร) (การเตรียมเรือเพื่อรับสินค้า บังเกอร์ อุปทาน ฯลฯ ) ส่วนหลักของท่าเทียบเรือด้านหน้า (แนวท่าเทียบเรือ) ประกอบด้วยท่าเทียบเรือบรรทุกสินค้า (70 ... 80%)

ความยาวของแนวท่าเทียบเรือถูกกำหนดโดยสูตร:

L c - ความยาวของเรือ L c = 214 ม.

N - จำนวนท่าเทียบเรือ N = 4;

ความยาวของหน้าท่าจะถูกกำหนดโดยสูตร

ดังนั้นสำหรับเรือบรรทุกน้ำมันเรายอมรับการจัดท่าเทียบเรือที่มีความยาวรวมของแนวท่าเทียบเรือ L p = 1200 ม.

2. เค้าโครงพอร์ต

เมื่อออกแบบโครงสร้างป้องกัน สิ่งสำคัญคือต้องทราบขนาดของพื้นที่น้ำในท่าเรือ ซึ่งจะขึ้นอยู่กับความยาวของแนวท่าเทียบเรือ เส้นผ่านศูนย์กลางของวงเลี้ยว และความกว้างของช่องทางเข้า

ตามที่ได้รับมอบหมาย ท่าเรือจะต้องมี 4 ท่าเทียบเรือ และสามารถรองรับเรือที่ออกแบบโดยมีขนาดโดยรวมดังต่อไปนี้

ขนาดของพื้นที่น้ำในท่าเรือจะถูกเลือกตามเงื่อนไขสำหรับการเข้าอย่างปลอดภัย การหลบหลีก และการเข้าใกล้ท่าเทียบเรือ รวมถึงความสะดวกในการขนถ่ายสินค้า

2.1 การกำหนดขนาดของวงเลี้ยว

ขนาดของวงเลี้ยวจะต้องทำให้เรือสามารถเบรกจนสุด หมุนตัว และทอดสมอที่จุดยึดชั่วคราวเนื่องจากสถานการณ์ฉุกเฉิน การซ้อมรบเหล่านี้สามารถทำได้ภายใต้เงื่อนไขต่อไปนี้: พื้นที่ของวงเลี้ยวช่วยให้คุณใส่วงกลมที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางอย่างน้อย 3.5L c ความยาวของส่วนตรงในทิศทางของทางเข้า นับจากท่าเรือ ประตูอย่างน้อย 3.5 ... 4.5L c.

การเข้ามาของเรือขนาดใหญ่มักดำเนินการโดยใช้เรือลากจูง สิ่งนี้ทำให้คุณสามารถจำกัดขนาดของวงเลี้ยวให้เป็นวงกลมที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง D = 1.25L c + 150 แต่ไม่น้อยกว่า 2L c สำหรับเรือที่มีความยาว Lc = 214 m และน้ำหนักบรรทุก D = 40 10 3 ตันเคลื่อนที่ในน่านน้ำของท่าเรือด้วยความช่วยเหลือของลากจูงเราจัดวงเลี้ยวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง D = 417.5 ม. ซึ่งอยู่ห่างจากทางเข้าสู่ท่าเรือ 500 ม.

2.2 ที่ตั้งและขนาดของทางเข้าท่าเรือ

ทางเข้าเขตน้ำท่าเรือมักจะอยู่ในส่วนที่ลึกที่สุดของพื้นที่น้ำและอยู่ห่างจากชายฝั่งมากที่สุด เมื่อเลือกทิศทางของแกนทางเข้ารวมถึงเมื่อเลือกความกว้างจำเป็นต้องปฏิบัติตามข้อกำหนดในการนำทางเป็นประการแรกและประการที่สองเพื่อให้แน่ใจว่าคลื่นจะแทรกซึมเข้าไปในพื้นที่น้ำที่ได้รับการป้องกันน้อยที่สุด ทิศทางของแกนเข้าจะกำหนดทิศทางการผ่านของเรือไว้ล่วงหน้า เนื่องจากเรือที่ประตูท่าเรือไม่ควรเลี้ยว เรือสามารถหมุนได้หลังจากเข้าสู่พื้นที่น้ำป้องกันบนวงเลี้ยวเท่านั้น

เมื่อเลือกทิศทางของประตูจำเป็นต้องคำนึงถึงข้อกำหนดด้านความปลอดภัยในการเข้าด้วยดังนั้นทิศทางของการนำทางเมื่อเข้าใกล้ประตูไม่ควรขนานกัน แนวชายฝั่งเนื่องจากลมด้านข้างและคลื่นพายุเรืออาจถูกโยนขึ้นฝั่งได้ มุม 1 ระหว่างทิศทางของช่องทางเดินเรือและแนวชายฝั่งควรมีค่าเฉลี่ยอย่างน้อย 30

ทิศทางทางเข้าเรือ (แฟร์เวย์ทางเข้า) ควรมีมุมที่เล็กที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้ 2 กับทิศทางของลมและคลื่นที่พัดมา เนื่องจากมิฉะนั้น หากมีลมและคลื่นขวาง อันตรายที่เรือจะถล่มลงมาบนหัวของโครงสร้างป้องกันคือ สูงมาก อย่างไรก็ตาม หากแกนการเข้าและคลื่นตรงกันอย่างสมบูรณ์ นั่นคือ เมื่อมีลมพัดและคลื่น ความสามารถในการควบคุมของเรือก็ลดลง เพื่อป้องกันพื้นที่น้ำจากคลื่นได้ดียิ่งขึ้น การฉายความกว้างทางเข้าไปยังทิศทางปกติกับทิศทางของลำแสงควรจะน้อยที่สุด เช่น แกนของช่องทางเดินเรือควรทำให้มุมที่เป็นไปได้มากที่สุดกับทิศทางของรังสีคลื่น ขนาดและตำแหน่งของทางเข้าท่าเรือที่เลือกจะแสดงในรูปที่ 1

2.3 การเดินเรือและการออกแบบความลึกในพื้นที่น้ำท่าเทียบเรือ

มีความลึกในการเดินเรือ H n และความลึกของการออกแบบ H ความลึกของการเดินเรือเป็นลักษณะสำคัญของพื้นที่น้ำในท่าเรือต้องรับประกันการผ่านของเรือด้วยร่างการออกแบบในระหว่างระยะเวลาเดินเรือ ความลึกของการออกแบบ- คือความลึกหลังการขุดลอกหลักหรือซ่อมแซมคลอง

ความลึกของท่าเรือวัดจากระดับน้ำทะเลขั้นต่ำของการรักษาความปลอดภัยบางอย่าง ซึ่งเรียกว่าระดับอ้างอิง

ความลึกในท่าเรือต้องมั่นใจในความปลอดภัยของเรือที่ทอดสมอและขณะเคลื่อนที่ตลอดระยะเวลาเดินเรือ

ความลึกของการเดินเรือในพื้นที่น้ำของท่าเรือประกอบด้วยแบบร่างของเรือที่ออกแบบ T c และผลรวมของความลึกสำรอง: การนำทาง z 1 . ค คลื่น z 2 c, ความเร็ว z 3 c และม้วนสำรอง z o ค:

ความลึกของการออกแบบของช่องจะคำนึงถึงระยะขอบสำหรับการดริฟท์ z 4 ค:

T c - ร่างของเรือออกแบบ T c = 11.6 ม.

ซี 1. c - ขอบการนำทางขั้นต่ำที่ช่วยให้มั่นใจในการนำทางอย่างปลอดภัยของเรือโดยคำนึงถึงความไม่สม่ำเสมอด้านล่างและการทำงานของใบพัดอย่างมีประสิทธิภาพ ปริมาณระยะขอบการเดินเรือขึ้นอยู่กับร่างของเรือและประเภทของดินในชั้นที่มีความหนาสูงสุด 0.4 ม. สำหรับตะกอน เราใช้ z 1 ค = 0.04 ทีเอส = 0.04 11.6= 0.5 ม.

ซี 2 . c คือปริมาณสำรองคลื่นสำหรับการจมของเรือระหว่างคลื่น การสำรองคลื่นถูกกำหนดโดยขึ้นอยู่กับความสูงของคลื่นความน่าจะเป็น 3% ในระบบคลื่นระหว่างเกิดพายุโดยมีการทำซ้ำ 1 ครั้งใน 25 ปี ปริมาณสำรองนี้จะถูกกำหนดขึ้นอยู่กับความยาวของภาชนะที่ออกแบบและความสูงของคลื่นการออกแบบ z 2 เป็นที่ยอมรับ ค = 0.132 ม.;

ซี 3 . c - การสำรองความเร็วคำนึงถึงการตัดแต่งของเรือเมื่อเคลื่อนที่ขึ้นอยู่กับความเร็วของเรือและความลึกของการตัดช่อง ด้วยความเร็วเรือ 4 นอตเราใช้ z 3 ค = 0.20 ม.;

ซีโอ c - ระยะขอบของความลึกในการนำทางสำหรับการม้วนตัวของเรือโดยคำนึงถึงขอบของเรือหากมีการบรรทุกไม่ถูกต้องหรือสินค้าถูกเคลื่อนย้าย สำหรับเรือบรรทุกสินค้าแห้งเรายอมรับ z o ค = 0.017 ก่อนคริสต์ศักราช = 0.017. 31 = 0.53 ม.

ซี 4 . c คือระยะขอบดริฟท์ ซึ่งพิจารณาจากความเข้มของตะกอน ค่าของ z คือ 4 c ถือว่าไม่น้อยกว่าค่าที่รับรองการทำงานอย่างมีประสิทธิผลของเรือขุด (0.5 ม.) เรายอมรับ z4 ค = 0.5 ม.

ดังนั้นความลึกในการเดินเรือที่ท่าเทียบเรือคือ:

ความลึกของช่องการออกแบบ:

ดังนั้นเราจึงยอมรับความลึกในพื้นที่น้ำท่าเรือสำหรับเรือบรรทุกสินค้าแห้งได้ดังนี้ H = 15 m.

3. การประเมินระบบคลื่นของท่าเรือ

ธรรมชาติของกระบวนการคลื่นขึ้นอยู่กับความลึกของอ่างเก็บน้ำ เมื่อพิจารณาถึงสนามคลื่น จะแบ่งโซนหลักออกเป็น 4 โซน โดยขอบเขตดังกล่าวจะมองเห็นได้ในรูปที่ 1 2.

โซนน้ำลึกโซนแรก อิทธิพลของก้นคลื่นแทบไม่มีผลกระทบต่อธรรมชาติของคลื่นเลย ทำให้อนุภาคของเหลว การเคลื่อนไหวสม่ำเสมอตามแนววงกลมที่มีการเคลื่อนไหวการแปลที่ไม่มีนัยสำคัญซึ่งอิทธิพลที่ถูกละเลยเนื่องจากมีขนาดเล็ก

โซนที่สองน้ำตื้นมีลักษณะการเคลื่อนที่ของคลื่นเปลี่ยนแปลงอย่างต่อเนื่อง คลื่นสามมิติจะถูกแปลงเป็นคลื่นสองมิติ และการเคลื่อนที่แบบวงกลมของอนุภาคจะค่อยๆ เปลี่ยนเป็นรูปวงรี เมื่อคุณเข้าใกล้โซนที่สาม ความยาวคลื่นและความเร็วของการแพร่กระจายจะลดลง และโปรไฟล์คลื่นจะไม่สมมาตร เมื่อถึงความลึกวิกฤติ d cr คลื่นจะแตกออก (เสี้ยน)

ในเขตเล่นเซิร์ฟที่สามธรรมชาติของคลื่นเปลี่ยนแปลงอย่างรวดเร็วพร้อมกับการสั่นสะเทือนของอนุภาคน้ำการเคลื่อนที่ไปข้างหน้าอย่างเด่นชัดไปยังชายฝั่งเกิดขึ้นวิถีโคจรของอนุภาคมีลักษณะคล้ายวงวน ในเขตที่สี่ใกล้น้ำ คลื่นจะถูกทำลายครั้งสุดท้าย

3.1 การคำนวณองค์ประกอบคลื่นในเขตน้ำลึก

สมมติว่าคลื่นคงที่และคลื่นเป็นแบบสองมิติ จะต้องกำหนดความสูงของคลื่นเฉลี่ย hd, m และคาบคลื่นเฉลี่ย T, s ในเขตน้ำลึกโดยใช้เส้นโค้งซองจดหมายด้านบน (รูปที่ 1 SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 31) ขึ้นอยู่กับค่าของปริมาณไร้มิติ gt/V w และ gL/V w 2 และเส้นโค้งซองจดหมายด้านบน จำเป็นต้องกำหนดค่า และและขึ้นอยู่กับค่าที่น้อยกว่านั้น ให้ใช้ความสูงและค่าเฉลี่ยโดยเฉลี่ย ช่วงเวลาของคลื่น

t - ระยะเวลาของการกระทำของลม t = 10 ชั่วโมง = 36,000 วินาที;

L - ความยาวการเร่งความเร็วของคลื่น L = 200 km = 200,000 m;

จากค่าที่พบของปริมาณไร้มิติ gt/V w และ gL/V w 2 และจากเส้นโค้งซองจดหมายด้านบน (รูปที่ 1 SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 31) เรากำหนดค่า ​​ของและ

โดย gt/V w = 14715 = 0.07, = 3.5;

ที่ gL/V w 2 = 3406.3 = 0.08, = 4.0

ในการกำหนดความสูงของคลื่นเฉลี่ย hd, m และระยะเวลาคลื่นเฉลี่ย T, s เราจะหาค่าที่น้อยที่สุดที่ได้รับ = 0.07 = 3.5

ดังนั้นความสูงของคลื่นเฉลี่ย hd, m เท่ากับ:

คาบคลื่นเฉลี่ย T, s:

ความยาวคลื่นเฉลี่ย d, m โดยมีค่าที่ทราบคือ T = 8.56 วินาที กำหนดโดยสูตร:

ความสูงของคลื่น i% ความน่าจะเป็นในระบบ h d, i, m ถูกกำหนดโดยการคูณความสูงของคลื่นเฉลี่ย h d, m ด้วยสัมประสิทธิ์ k i ซึ่งยอมรับตามกราฟ (รูปที่ 2 SNiP 2.06.04-82 ภาคผนวก 1, หน้า 33) สำหรับปริมาณไร้มิติ gL/V w 2 = 14715

ขึ้นอยู่กับค่าที่พบของสัมประสิทธิ์ ki สำหรับคลื่นที่มีความน่าจะเป็น 5%, k i = 1.85 สำหรับคลื่นที่มีความน่าจะเป็น 2%, k i = 1.95 สำหรับคลื่นที่มีความน่าจะเป็น 1%, k i = 2.5 เรากำหนดความสูงของคลื่น ของความปลอดภัย 1% , 2% และ 5% ตามสูตร:

ความสูงของคลื่นที่มีความน่าจะเป็น i = 1%:

ด้วยความปลอดภัย i = 2%:

ด้วยความปลอดภัย i = 5%:

เราสรุปผลการคำนวณในตารางที่ 1

ตารางที่ 1:

3.2 การคำนวณองค์ประกอบคลื่นในเขตน้ำตื้น

ในเขตน้ำตื้น เริ่มจากระดับความลึก การก่อตัวของคลื่นยังได้รับอิทธิพลเพิ่มเติมจากภูมิประเทศและความขรุขระของด้านล่าง ความสูงของคลื่นของความน่าจะเป็น i%, m ในเขตน้ำตื้นที่มีความลาดเอียงด้านล่าง 0.002 ขึ้นไป ควรถูกกำหนดโดยสูตร:

k เสื้อ - อัตราส่วนการเปลี่ยนแปลง;

k r - ดัชนีการหักเหของแสง;

k l - ค่าสัมประสิทธิ์การสูญเสียทั่วไป

ความสูงของคลื่นเฉลี่ย

ความยาวของคลื่นที่เคลื่อนที่จากน้ำลึกไปยังบริเวณน้ำตื้นจะต้องถูกกำหนดตามรูปที่ 4 (SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 34) ด้วยปริมาณไร้มิติที่กำหนด และในกรณีนี้ คาบของคลื่นจะเท่ากับคาบของคลื่นในเขตน้ำลึก

ต้องใช้สัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลง k เสื้อ ตามตาราง 1 รูปที่ 5 (SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 34)

ดัชนีการหักเหของแสงควรถูกกำหนดโดยสูตร:

a d คือระยะห่างระหว่างรังสีคลื่นที่อยู่ติดกันในเขตน้ำลึก m;

a คือระยะห่างระหว่างรังสีเดียวกันตามเส้นที่ผ่านจุดที่กำหนดในเขตน้ำตื้น m

ค่าสัมประสิทธิ์การสูญเสียทั่วไป k l ถูกกำหนดโดยค่าที่กำหนดของความลึกสัมพัทธ์และความชันด้านล่าง i (ตารางที่ 5 SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 35)

การคำนวณดำเนินการในรูปแบบตาราง (ตารางที่ 2) แผนการหักเหของแสงแสดงไว้ในรูปที่. -

ตารางที่ 2:

3.3 การคำนวณองค์ประกอบคลื่นในเขตโต้คลื่น

ความสูงของคลื่นในเขตโต้คลื่น ชั่วโมง cur 1%, m ต้องถูกกำหนดสำหรับความลาดชันด้านล่างที่กำหนด i ตามกราฟ 2, 3, 4 ในรูป. 5 (SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 34 - 35); ในกรณีนี้ ตามปริมาณไร้มิติ ค่าจะถูกนำมาและกำหนด h cur 1% ตามนั้น

ความยาวคลื่นในเขตเซิร์ฟ m ควรพิจารณาจากเส้นโค้งซองจดหมายด้านบน (รูปที่ 4, SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 34)

ความลึกวิกฤติ dcr, m ที่การแตกคลื่นครั้งแรกถูกกำหนดโดยวิธีการประมาณต่อเนื่องสำหรับความชันด้านล่างที่กำหนด i ตามกราฟ 2, 3, 4 ในรูป 5 (SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 33-34) ขึ้นอยู่กับค่าความลึกที่ระบุจำนวน d เราจะกำหนดค่าและตามกราฟ 2, 3, 4 ในรูปที่ 5 (SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 33 - 34) - ค่าที่สอดคล้องกันซึ่ง d cr ถูกนำมาใช้ซึ่งตรงกับตัวเลขกับหนึ่งในความลึกที่ระบุ d

1. การประมาณครั้งแรก:

เรายอมรับ

จากที่นี่แล้ว:

2. การประมาณที่สอง:

จากที่นี่แล้ว:

3. การประมาณที่สอง:

จากที่นี่แล้ว:

การประมาณที่ 1

จากที่นี่แล้ว:

2. การประมาณที่สอง:

จากที่นี่แล้ว:

3. การประมาณที่สอง:

จากที่นี่แล้ว:

1. การประมาณครั้งแรก:

เรายอมรับ

จากที่นี่แล้ว:

2. การประมาณที่สอง:

จากที่นี่แล้ว:

3. การประมาณที่สอง:

จากที่นี่แล้ว:

1. การประมาณครั้งแรก:

เรายอมรับ

จากที่นี่แล้ว:

2. การประมาณที่สอง:

จากที่นี่แล้ว:

3. การประมาณที่สอง:

จากที่นี่แล้ว:

การกำหนดจำนวนการล่มสลาย

ความลึกวิกฤตที่สอดคล้องกับคลื่นลูกสุดท้ายที่แตก d cr คุณ ที่ความชันด้านล่างคงที่ถูกกำหนดโดยสูตร:

ku - ค่าสัมประสิทธิ์ที่ยอมรับตามตาราง 6 (SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 36), k ยู = 0.56

n คือจำนวนการพังทลาย (รวมถึงครั้งแรก) ที่นำมาจากอนุกรม n = 2, 3 และ 4 เมื่อเป็นไปตามความไม่เท่าเทียมกัน:

กำหนดความลึกของการยุบตัวครั้งสุดท้ายของรังสีแต่ละคู่

เราสรุปผลการคำนวณทั้งหมดเป็นตาราง:

3.4 การคำนวณองค์ประกอบคลื่นในพื้นที่น้ำที่มีรั้วกั้น

ประสิทธิภาพ อุปกรณ์ป้องกันโครงสร้างการป้องกันได้รับการประเมินโดยระดับของความสูงของคลื่นที่ลดลงในพื้นที่น้ำเมื่อเปรียบเทียบกับความสูงของคลื่นที่ด้านหน้าประตูท่าเรือ และการลดลงนี้ควรทำให้แน่ใจว่าสภาพคลื่นมาตรฐานในพื้นที่ต่างๆ ของพื้นที่น้ำของท่าเรือ

เมื่อประเมินคลื่นในบริเวณน้ำของท่าเรือ จำเป็นต้องคำนึงถึงการเลี้ยวเบนของคลื่นที่ทางเข้าท่าเรือ การหักเหของคลื่นในบริเวณน้ำของท่าเรือ และการสะท้อนของคลื่นจากโครงสร้างภายในท่าเรือ

อิทธิพลที่ใหญ่ที่สุดต่อสภาพคลื่นของพื้นที่น้ำที่มีรั้วกั้นนั้นเกิดขึ้นจากคลื่นที่ผ่านทางเข้าท่าเรือ กระบวนการออกแบบท่าเรือนี้ได้รับการสำรวจโดยใช้แบบจำลองไฮดรอลิกที่ลดขนาดลง ในขั้นตอนการวางแผนและการออกแบบเบื้องต้น ระดับการลดทอนของคลื่นในพื้นที่น้ำจะถูกกำหนดโดยการคำนวณ

ณ จุดหนึ่งในพื้นที่น้ำที่ทางเข้าท่าเรือด้านหนึ่ง ความสูงของคลื่น h diff , m ซึ่งเกิดขึ้นจากการเลี้ยวเบนและอิทธิพลของเงื่อนไขในการเข้าสู่ท่าเรือจะต้องถูกกำหนดโดยสูตร:

k dif คือค่าสัมประสิทธิ์การเลี้ยวเบนของคลื่น ซึ่งสำหรับพื้นที่น้ำที่ล้อมรอบด้วยท่าเรือมาบรรจบกัน จะต้องถูกกำหนดตามแผนภาพและกราฟในรูปที่ 1 7 (SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 36);

h i - ความสูงของคลื่นที่หัวท่าเรือ

โครงการกำหนดค่าสัมประสิทธิ์

เราสรุปผลการคำนวณเป็นตาราง

4. มิติหลักของโครงสร้างฟันดาบ

เมื่อออกแบบโครงสร้างฟันดาบ ก่อนอื่นจำเป็นต้องกำหนดโครงสร้างหลัก ขนาดโดยรวมโครงสร้าง

โครงสร้างฟันดาบแนวตั้งประกอบด้วยผนังใต้น้ำ โครงสร้างส่วนบน และเตียงหิน

โครงสร้างส่วนบน

โครงสร้างส่วนบนประกอบด้วยส่วนที่ทรงพลัง แผ่นเสาหินและเชิงเทินเสาหินสำเร็จรูป วัตถุประสงค์หลักของโครงสร้างส่วนบนคือเพื่อให้แน่ใจว่าแต่ละส่วนของผนังใต้น้ำเชื่อมต่อที่เชื่อถือได้ซึ่งเป็นสิ่งสำคัญอย่างยิ่งเมื่อสร้างจากมวลคอนกรีต

โครงสร้างส่วนบนมีบทบาทสำคัญในการเพิ่มเสถียรภาพโดยรวมของโครงสร้างเนื่องจากอยู่เหนือระดับน้ำและน้ำหนักจะรวมอยู่ในการคำนวณโดยไม่คำนึงถึงการชั่งน้ำหนัก โครงสร้างส่วนบนดูดซับแรงดันคลื่นที่ยิ่งใหญ่ที่สุดซึ่งจะต้องนำมาพิจารณาด้วยเมื่อออกแบบและคำนวณโครงสร้างที่ปิดล้อม

เราใช้ความหนาของแผ่นพื้น t pl = 2 ม.

ส่วนตัดขวางของเชิงเทินถูกตรวจสอบโดยการคำนวณผลกระทบของแรงดันคลื่น เราใช้ความกว้างของเชิงเทินที่ด้านบนเป็น 2.5 ม.

โครงสร้างส่วนบนมีนกนางนวลสำหรับวาง เครือข่ายสาธารณูปโภค, แพลตฟอร์มสำหรับ สถานที่สำนักงาน,ติดตั้งชิ้นส่วนฝังตัวเพื่อเสริมความแข็งแกร่งให้กับป้ายนำทาง ในสถานที่ที่จอดเรือ ผนังพื้นผิวจะติดตั้งอุปกรณ์จอดเรือและบังโคลน

เตียงหิน

เตียง Rockfill ช่วยลดความรุนแรงของแรงกดบนฐานที่ไม่ใช่หินจากโครงสร้างไฮดรอลิกแรงโน้มถ่วงและปกป้องฐานจากการกัดเซาะ

สำหรับการถมทดแทน เราใช้หินฉีกขาดที่มีน้ำหนักตั้งแต่ 15 ถึง 100 กก. ไม่น้อยกว่าเกรด 300 โดยไม่มีรอยแตกร้าว มีร่องรอยของสภาพดินฟ้าอากาศ และดินเหนียวหรือสิ่งเจือปนที่เปียกโชกอื่น ๆ

ในโครงการหลักสูตรนี้ ตามที่ได้รับมอบหมาย ดินใต้โครงสร้างเป็นดินอ่อน-ดินตะกอน ดังนั้นเราจึงรับเตียงหิน ประเภทรวม(ดูแผนภาพ)

ความยาวของส่วนแนวนอนของเตียงหินจะเท่ากับความยาวหลายเท่าของความยาวของส่วนโครงสร้าง

เราใช้ความกว้างของคันดินเป็น 6 ม. ความกว้างของคันดินด้านหลังคือ 3 ม.

เบื้องต้นเราถือว่าความลาดชันจากฝั่งทะเลเท่ากับ 1:2 จากพื้นที่น้ำของท่าเรือ - 1:2

เราติดตั้งตัวกรองส่งคืนใต้โครงสร้างเท่ากับขั้นต่ำ 0.5 ม.

5. การคำนวณแบบคงที่ของโครงสร้างฟันดาบประเภทแนวตั้ง

ด้วยแรงในแนวนอนขนาดใหญ่ที่กระทำต่อโครงสร้างไฮดรอลิกของพอร์ต ความเครียดที่ไม่สม่ำเสมอจะเกิดขึ้นในฐานราก โดยเฉพาะอย่างยิ่งในโครงสร้างประเภทแรงโน้มถ่วงซึ่งนำมาซึ่งการพัฒนาของการตั้งถิ่นฐานที่ไม่สม่ำเสมอและการกระจัดของโครงสร้าง ซึ่งในบางกรณีมีความสำคัญอย่างยิ่งในการกำหนดขนาดของโครงสร้างเหล่านี้ ในกรณีเช่นนี้ การคำนวณสถานะขีดจำกัดจะถูกนำมาใช้เพื่อพิจารณาการกระจายตัวของความเค้นในฐานรากเมื่อการกระจัดเพิ่มขึ้น

เมื่อคำนวณเขื่อน การป้องกันตลิ่งหรือโครงสร้างฟันดาบ จะพิจารณาสถานะขีดจำกัดสองกลุ่ม

ไปยังกลุ่มแรกของสถานะขีดจำกัดที่กำหนดการสูญเสียความสามารถในการรับน้ำหนัก ระบบการชำระเงิน(ความไม่เหมาะสมกับโครงสร้างการดำเนินงานโดยสมบูรณ์) ได้แก่

1. สูญเสียความมั่นคงโดยทั่วไปของโครงสร้างหรือบางส่วนร่วมกับดินฐานราก รวมทั้งการเลื่อนไปตามฐานของโครงสร้างตลอดแนวสัมผัสของเตียงหินกับพื้นหรือบนพื้นผิวอื่น

2. การสูญเสียความมั่นคงเนื่องจากการพลิกคว่ำของโครงสร้างแรงโน้มถ่วงด้วยดินฐานรากที่เป็นหิน

3. การทำลายองค์ประกอบโครงสร้างหรือข้อต่อ

4. การเคลื่อนไหวของโครงสร้างซึ่งขึ้นอยู่กับความแข็งแกร่งของโครงสร้างโดยรวม

สถานะขีดจำกัดกลุ่มที่สองที่กำหนดความไม่เหมาะสมของโครงสร้างสำหรับการทำงานปกติ ได้แก่:

1. การเคลื่อนไหว การตั้งถิ่นฐานหรือรายชื่อที่ไม่สามารถยอมรับได้

2. การก่อตัวหรือการเปิดรอยแตกร้าวที่ไม่สามารถยอมรับได้ องค์ประกอบคอนกรีตเสริมเหล็กการออกแบบ

การคำนวณทั้งหมดสำหรับสถานะขีดจำกัดกลุ่มแรกจะดำเนินการสำหรับการรวมโหลดการออกแบบขั้นพื้นฐานและพิเศษที่ความต้านทานการออกแบบของวัสดุโครงสร้างและดินฐานราก การคำนวณสำหรับกลุ่มที่สองทำขึ้นเฉพาะสำหรับการผสมผสานหลักของโหลดมาตรฐานกับความต้านทานมาตรฐานของวัสดุเท่านั้น

5.1 การคำนวณโหลดคลื่น

5.1.1 การคำนวณโหลดจากคลื่นนิ่ง

การคำนวณโครงสร้างผลกระทบของคลื่นนิ่งจากพื้นที่น้ำเปิด (รูปที่) ควรดำเนินการที่ระดับความลึกถึงด้านล่าง db > 1.5h และความลึกเหนือเขื่อน d br > 1.25h สำหรับการคำนวณ ให้เลือกส่วนที่ส่วนหัวของท่าเรือที่มีความลึก

d b = 16.1 m (โดยความสูงของคลื่น h = 5.45 m d b = 16.1 m > 1.5x 5.45 = 8.175 m) ในขณะที่ความลึกเหนือเขื่อนในส่วนนี้คือ d br = 13.1 m ซึ่งมากกว่า

1.25x 5.45= 6.8 ม.

ในกรณีนี้ในสูตรสำหรับพื้นผิวคลื่นอิสระและความดันคลื่นแทนที่จะใช้ความลึกถึงด้านล่าง d b, m จำเป็นต้องใช้ความลึกของการออกแบบตามเงื่อนไข d b, m ซึ่งกำหนดโดยสูตร:

d f - ความลึกเหนือฐานของโครงสร้าง d f = 15.1 ม.

db - ความลึกถึงด้านล่าง d b = 16.1 ม.

k br - สัมประสิทธิ์ที่ยอมรับตามกราฟในรูป 2 (SNiP 2.06.04-82, หน้า 1) ด้วย d f / d b = และ b br /= เราจะได้ k br = 0.9

ระดับความสูงหรือการลดลงของพื้นผิวคลื่นอิสระ m ที่ผนังแนวตั้งซึ่งวัดจากระดับน้ำที่คำนวณได้ถูกกำหนดโดยสูตร:

2 /T - ความถี่วงกลมของคลื่น;

T - ระยะเวลาคลื่นเฉลี่ย s;

เสื้อ - เวลา, s;

หมายเลขคลื่น;

ความยาวคลื่นเฉลี่ย = 92 ม.

เมื่อคลื่นนิ่งเกิดขึ้น ผนังแนวตั้งเรามี 3 กรณีในการพิจารณา c:

ก) - เมื่อเข้าใกล้กำแพงด้านบนของคลื่น เพิ่มขึ้นเหนือระดับสูงสุดที่คำนวณได้

ที่ ค่าสูงสุดเส้นตรงแนวนอน โหลดคลื่น P xt , kN/m สำหรับฐานคลื่นที่อยู่ต่ำกว่าระดับการออกแบบ t , m เราจะหาค่า cost = -1 จากนั้น:

ในเขตน้ำตื้น จะต้องรับภาระเชิงเส้นแนวนอนบนผนังแนวตั้ง P x, t/m ที่ยอดหรือรางของคลื่นนิ่ง (ดูรูป) ตามแผนภาพความดันคลื่น ในขณะที่ค่า p t/m 2 ที่ความลึก z, m ควรกำหนดตามตารางที่ 1 (SNiP 2.06.04-82, หน้า 3):

ความหนาแน่นของน้ำอยู่ที่ไหน = 1 ตันต่อลูกบาศก์เมตร;

ก. - การเร่งความเร็ว ฤดูใบไม้ร่วงฟรีเท่ากับ g = 9.81 m/s 2 ;

z - พิกัดของจุด, m วัดจากระดับที่คำนวณได้

เราสรุปผลการคำนวณความดันคลื่นที่ยอดและรางคลื่นในตาราง

ตารางที่ 5:

ที่นี่ k 2 , k 3 , k 4 , k 5 , k 8 , k 9 เป็นค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดจากกราฟของรูปที่ 3, 4, 5 (SNiP 2.06.04-82, p. 3) ซึ่งพิจารณาจากค่าที่พบ ​​และ

กิโล 2 =0.76; กิโล 3 =0.63; กิโล 4 =0.5; กิโล 5 =0.4; กิโล 8 =0.63; ค 9 =0.57

แผนภาพแสดงความดันของคลื่นนิ่งบนผนังแนวตั้งจากบริเวณน้ำระหว่างยอดคลื่น

แผนภาพแสดงแรงดันของคลื่นนิ่งบนผนังแนวตั้งจากบริเวณน้ำ ที่ริมคลื่น

5.1.2 การคำนวณโหลดจากคลื่นแตก

การคำนวณโครงสร้างสำหรับผลกระทบของคลื่นแตกจากพื้นที่น้ำเปิดควรทำที่ระดับความลึกเหนือเขื่อนดีบีอาร์< 1.25h и глубины до дна d b 1.5h. Для расчёта выбираем сечение на расстоянии 1300 м от головы мола на глубине d b = 9.4 м (при высоте волны h = 5.25 м d b = 9.4 м >1.5x5.25 = 7.8 ม.) ในขณะที่ความลึกเหนือคันดินในส่วนนี้คือ d br = 6.4 ม. ซึ่งน้อยกว่า

1.25 ชม. =1.25x5.25= 6.6 ม

โหลดเชิงเส้นแนวนอนบนผนังแนวตั้ง P xc , t/m จากคลื่นที่แตกจะต้องนำมาจากพื้นที่ของแผนภาพความดันคลื่นด้านข้างในขณะที่ค่า p, t/m 2 สำหรับค่าพิกัด z m ควรถูกกำหนดโดยสูตร:

z 1 = - h = - 5.25 ม., p 1 = 0;

z 3 = d f = 8.4 ม.

โดยที่ h คือความสูงของคลื่นในส่วนที่พิจารณา h = 5.25 m;

ความยาวคลื่นเฉลี่ย = 82.43 ม.

โหลดเชิงเส้นแนวตั้ง P zc , t/m จากการแตกคลื่นควรใช้เท่ากับพื้นที่ของแผนภาพของความดันคลื่นชั่งน้ำหนักและกำหนดโดยสูตร:

ก - ความกว้างของโครงสร้าง a = 12 ม.

ค่าสัมประสิทธิ์ตามตารางที่ 5 (SNiP 2.06.04-82, หน้า 5) ที่

เราใช้ค่าสัมประสิทธิ์ = 1

ความเร็วต่ำสุดสูงสุด

แผนภาพแสดงแรงดันคลื่นแตกบนผนังแนวตั้ง

5.1.3 การคำนวณโหลดจากการกระทำของคลื่นแตก

การคำนวณโครงสร้างสำหรับผลกระทบของคลื่นแตกจากพื้นที่น้ำเปิดควรทำที่ระดับความลึกดีบี d cr บนส่วนล่างติดกับผนังที่มีความยาวอย่างน้อย 0.5 ม. สำหรับการคำนวณเราเลือกส่วนที่ความลึก d b = 4.4 ม. (ที่ความลึกวิกฤต d cr = 5.11 m d b = 5 ม.< d cr = 5.11 м), высота прибойной волны h sur = 3.86 м, средняя длина прибойной волны = 82.4м. При этом возвышение вершины максимальной прибойной волны c , sur , м, над расчётным уровнем следует определять по формуле:

ชั่วโมง ซูร์ - ความสูงของคลื่นทำลาย, ชั่วโมง ซูร์ = 5.83 ม.;

d f - ความลึกเหนือฐานของโครงสร้าง d f = 4.0 ม.

โหลดเชิงเส้นแนวนอนบน P xc , t/m จากการแตกคลื่นจะต้องนำมาจากพื้นที่ของแผนภาพความดันคลื่นด้านข้าง ในกรณีนี้ค่าของ p, t/m 2 สำหรับค่าพิกัด z, m ควรถูกกำหนดโดยสูตร:

z 1 = - ชั่วโมง ซูร์ = - 5.83 ม., p 1 = 0;

z 3 = d f = 4 ม.

โหลดเชิงเส้นแนวตั้ง P zc , t/m จากการทำลายคลื่นควรเท่ากับพื้นที่ของแผนภาพของความดันคลื่นชั่งน้ำหนัก (ที่มีความสูง p 3) และกำหนดโดยสูตร:

โดยที่ a คือความกว้างของโครงสร้าง a = 12 ม.

ความเร็วต่ำสุดสูงสุด

แผนภาพแสดงแรงดันคลื่นแตกบนผนังแนวตั้ง

5.2 การตรวจสอบความเสถียรของแรงเฉือนระนาบตามแนวฐานของโครงสร้าง

เกณฑ์ในการรับรองเสถียรภาพการรับแรงเฉือนของโครงสร้างไฮดรอลิกมีเงื่อนไขดังต่อไปนี้:

E, R - ค่าที่คำนวณได้ของแรงเฉือนทั่วไปและแรงต้านทานขั้นสูงสุดตามลำดับ

lc - ค่าสัมประสิทธิ์การรวมโหลดซึ่งเท่ากับ 1.0 สำหรับการรวมโหลดหลัก

p - ปัจจัยการโอเวอร์โหลดเท่ากับ 1.05;

c คือสัมประสิทธิ์การทำงานแบบมีเงื่อนไขซึ่งเท่ากับ 1.0;

n คือค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือสำหรับระดับความรับผิดชอบของโครงสร้าง ซึ่งถือว่าเท่ากันสำหรับโครงสร้างคลาส I 1.25

5.2.1 การตรวจสอบความเสถียร เฉือนแบนจากการกระทำของคลื่นที่แตก

รูปแบบการคำนวณเพื่อกำหนดความมั่นคงแสดงไว้ในรูปที่ 1

E - แรงดันคลื่นผลลัพธ์จากการกระทำของคลื่นแตก

อี = ป xค . 1 = 17.6 ตัน/เมตร;

ร = ก. f tr ที่ไหน

f tr - สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานของคอนกรีตบนหิน f tr = 0.6;

น้ำหนักของโครงสร้างส่วนบน:

น้ำหนักเปลือกเส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่

น้ำหนักหินทดแทน

น้ำหนักรวมของโครงสร้าง

ร = 111.78. 0.6 = 67.06 ตัน/ม

มั่นใจในความเสถียรของโครงสร้างต่อแรงเฉือนระนาบภายใต้การกระทำของคลื่นแตกตามแนวระนาบ A - A

5.3 การตรวจสอบความเสถียรของแรงเฉือนของระนาบด้วยเตียงหิน

จะต้องตรวจสอบความเสถียรของแรงเฉือนของโครงสร้างร่วมกับฐานหินตามระนาบ AB และ BD ในกรณีนี้ แรงยึดควรรวมน้ำหนักของฐานหินในโครงร่างที่จำกัดโดยระนาบแรงเฉือน (รูปที่)

สภาวะเพื่อความมั่นคงของโครงสร้างที่ได้รับแรงเฉือนตามแนวระนาบ ABCD:

lc - ค่าสัมประสิทธิ์การรวมโหลดซึ่งเท่ากับ 1.0 สำหรับการรวมโหลดหลัก

p - ปัจจัยการโอเวอร์โหลดเท่ากับ 1.05;

c คือสัมประสิทธิ์ของงานตามเงื่อนไขซึ่งเท่ากับ 1.0

n คือค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือสำหรับระดับความรับผิดชอบของโครงสร้างซึ่งเท่ากับโครงสร้างคลาส I 1.25

E - แรงดันคลื่นผลลัพธ์จากการกระทำของคลื่นนิ่ง

อี = ป xค . 1 = 17.6 ตัน/ม. 1 ม. = 17.6 ตัน;

ร = ก. f tr ที่ไหน

f tr - สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานของคอนกรีตบนหิน f tr = 0.6;

g p - น้ำหนักของเตียงหินที่อยู่ในรูปทรง ABCD:

มุมเอียงของระนาบ AB ถึงขอบฟ้า = 9;

f tr - สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานของหินบนหิน f tr = 1

g p - น้ำหนักของเตียงหินในวงจร ABCD:

ทำให้มั่นใจถึงความเสถียรของโครงสร้างในระนาบเฉือนตามแนวระนาบ ABCD

สภาวะเพื่อความมั่นคงของโครงสร้างการรับแรงเฉือนตามแนวระนาบ BD:

E - แรงดันคลื่นผลลัพธ์เมื่อขยายแผนภาพไปยังพื้นผิวของฐานธรรมชาติ E = 28.3 t;

g p - น้ำหนักของเตียงหินในวงจร ABCDE:

f tr คือค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานของหินบนดินฐานราก f tr = tg โดยที่คือมุมของแรงเสียดทานภายในของดินฐานรากที่ = 16, f tr = tg16 = 0.287;

c - การทำงานร่วมกันเฉพาะของดินฐาน สำหรับดินร่วน c = 16 kPa = 1.6 ตัน/m2;

F คือพื้นที่ฐานเตียงหินตามแนวส่วน BD

ฉ = 10. 1 = 10 ตร.ม.

มั่นใจในความเสถียรของโครงสร้างสำหรับแรงเฉือนแบบเรียบตามแนวระนาบ BD

5.3.1 การคำนวณเสถียรภาพโรลโอเวอร์

เมื่อคำนวณเปลือกสำหรับการพลิกคว่ำ จะถือว่ากรวยดินทดแทนที่อยู่ในโครงร่าง AOB ยังคงไม่เคลื่อนไหว และจะต้องลบออกจากแรงยึด

เงื่อนไขเพื่อความมั่นคงของโครงสร้างต่อการพลิกคว่ำ:

สภาวะความมั่นคงเป็นที่พอใจ

5.4 การตรวจสอบความแข็งแรงของฐานดิน

การทดสอบความแข็งแกร่ง ฐานดินประกอบด้วยการกำหนดความเค้นขอบปกติใต้ฐานโครงสร้างและใต้เตียงหิน ความเค้นถูกกำหนดจากการพึ่งพาความต้านทานของวัสดุสำหรับการบีบอัดแบบเยื้องศูนย์ตามปกติโดยสมมติว่าโครงสร้างและดินมีความแข็งอย่างยิ่ง

5 .4.1 การหาค่าความเค้นใต้ฐานของโครงสร้าง

ความเค้นใต้ฐานของโครงสร้างถูกกำหนดโดยใช้สูตรต่อไปนี้:

F คือพื้นที่ฐานของโครงสร้างสำหรับเส้นตรง 1 เส้น ม., F = 1. B (B คือความกว้างของโครงสร้าง B = 12 ม.)

W คือโมเมนต์ความต้านทานของฐานของโครงสร้างสัมพันธ์กับแกนที่ผ่านจุดศูนย์ถ่วงด้วยเส้นตรง 1 เส้น ม. W = 1. บี/6;

g - ผลรวมของแรงในแนวตั้ง, g = 111.78 t;

e - ความเยื้องศูนย์กลางของการประยุกต์ใช้โหลดผลลัพธ์

a คือระยะห่างจากขอบด้านหลังของโครงสร้างถึงจุดใช้งานของผลลัพธ์

ดังนั้น การแสดงออกเพื่อกำหนดความเค้นขอบจะอยู่ในรูปแบบ:

M = M def - M ตีที่ไหน

จังหวะ M opr และ M คือโมเมนต์การพลิกคว่ำและโมเมนต์ค้างไว้ ตามลำดับ ซึ่งกำหนดโดยสูตร:

ร- ความจุแบริ่งเตียงหิน R = 50 ตัน/ตร.ม. = 5 กก./ซม.2

ตรงตามเงื่อนไข ดังนั้น ความสามารถในการรับน้ำหนักของเตียงหินจึงเพียงพอ

แผนภาพของความเค้นขอบปกติใต้ฐานของโครงสร้างแสดงไว้ในรูปที่ 1 -

5.4.2 การหาค่าความเค้นใต้เตียงหิน

ความเค้นปกติในระนาบของฐานของเตียงหินสามารถกำหนดได้โดยใช้วิธีการแบบมีเงื่อนไขโดยอิงตามสมมติฐานของการกระจายแรงดันในเตียงหินที่มุม 45(ข้าว.).

ความเค้นปกติในระนาบการสัมผัสระหว่างเตียงกับพื้นถูกกำหนดโดยสูตร:

B - ความกว้างของฐานโครงสร้าง B = 12 ม.

t p - ความสูงของเตียงหิน t p = 3m;

โอเค - น้ำหนักปริมาตรวัสดุเตียงหินใต้น้ำ k vzv = 1.1 t/m 3 ;

R 1 - ความต้านทานที่คำนวณได้ของดินฐานราก R 1 = 30 t/m 2 = 3 กก./ซม. 2

เป็นไปตามเงื่อนไข ดังนั้น ความสามารถในการรับน้ำหนักของดินฐานรากจึงเพียงพอ แผนภาพของความเค้นขอบปกติใต้เตียงหินแสดงในรูปที่ 1 -

6. การคำนวณองค์ประกอบหลักและส่วนของโครงสร้างฟันดาบ

6 .1 การคำนวณความแข็งแรงของผนัง

เมื่อคำนวณความแข็งแรงของผนังของเปลือกที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่ การคำนวณจะดำเนินการสำหรับส่วนของโครงสร้าง L ซึ่งเป็นผลคูณของเส้นรอบวงของเปลือก ในกรณีนี้ ภาระจากแรงดันดินจะถูกกำหนดบนผนังเรียบตาม SNiP 2.06.07-87 องค์ประกอบแนวนอนของความเข้มของแรงดันดินที่ความลึก y:

ไพ- ความดันแนวตั้งที่ระดับความลึก y, ;

ชั่วโมง ฉัน - ความหนาของชั้น i ของดินทดแทน

ความถ่วงจำเพาะของดินทดแทนในสภาวะอิ่มตัว

ค่าสัมประสิทธิ์ขององค์ประกอบแนวนอนของความดันดิน:

มุมของแรงเสียดทานภายใน = 35;

s คือ มุมของการเสียดสีของดินตามแนวระนาบการออกแบบ โดยปกติจะใช้ค่าสัมบูรณ์ไม่เกิน 30 สำหรับระนาบที่ผ่านพื้นดิน และไม่เกิน 2/3 สำหรับการสัมผัสกับโครงสร้างกับพื้น เรายอมรับ s = 2/3 เนื่องจากระนาบการออกแบบผ่านการสัมผัสของโครงสร้างกับพื้น

พิกัดของแผนภาพความดันดินคำนวณในรูปแบบตาราง

จากข้อมูลในตาราง แผนภาพแรงดันดินบนผนังด้านในของเปลือกจะถูกสร้างขึ้น ข้าว.

ความแข็งแกร่งของระบบเติมเปลือกดินประเมินโดยลักษณะความแข็งทั่วไป:

k คือค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานของดินของการทดแทนภายในในแนวนอนซึ่งเท่ากับ 0.5 k pr z โดยที่

k pr - สัมประสิทธิ์สัดส่วนสำหรับทราย = 10 MN/m 4 ;

z - ความลึกของส่วน;

k = 0.5 10 0.6 = 3 MN/m 3 .

ชั่วโมง ค , ล. - ความสูงของวงแหวนการคำนวณเท่ากับ 1 ม.

ฉัน - โมเมนต์ความเฉื่อย ภาพตัดขวางแถบกว้าง 1 ม. สูง 0.25 ม.

E c คือโมดูลัสการเปลี่ยนรูปของคอนกรีตเสริมเหล็กเท่ากับ 150 MPa

ช่วงเวลาปัจจุบัน

รักษาการบังคับอยู่ที่ไหน

y c และ y d คือพิกัดของไดอะแกรมตามลำดับของความดันด้านข้างของวัสดุทดแทนภายในและความดันคลื่น

D - เส้นผ่านศูนย์กลางเปลือก D = 12 ม.

M 1 และ T 1 เป็นหน่วยกำลังที่กำหนดโดยอักษรย่อ

โดย ส่วน a-aและไดอะแกรม b-b ของโมเมนต์และแรงกระทำถูกสร้างขึ้น

การคำนวณดำเนินการในรูปแบบตาราง

แผนภาพแสดงไว้ในรูปที่. -

การเลือกอุปกรณ์

ฉันยอมรับการเสริมแรงการทำงานตามยาวด้วยระยะพิทช์ 300 มม

ฉันยอมรับการเสริมแรงการทำงานตามขวางด้วยระยะพิทช์ 200 มม

7. โครงสร้างฟันดาบแบบลาดเอียง

ประเภทของโครงสร้างป้องกันแบบลาดเอียงจะถูกเลือกขึ้นอยู่กับความสูงของคลื่นที่คำนวณได้ ในกรณีของเรา ที่ h calc = 4.52 ม. เราใช้โครงสร้างฟันดาบแบบลาดเอียงที่ทำจากบล็อกขนาดใหญ่บนเตียงหิน

เมื่อออกแบบการก่อสร้างโปรไฟล์ทางลาดและทางลาดยึดที่ทำจากหินแตกคอนกรีตธรรมดาและรูปทรงหรือบล็อกคอนกรีตเสริมเหล็กน้ำหนัก แต่ละองค์ประกอบ G หรือ G z , t ซึ่งสอดคล้องกับสถานะของสมดุลที่ จำกัด จากการกระทำของคลื่นลมจะต้องถูกกำหนด:

เมื่อบล็อกตั้งอยู่บนส่วนความชันจากด้านบนของโครงสร้างถึงความลึก z = 0.7h ตามสูตร:

เหมือนกัน สำหรับ z > 0.7h ตามสูตร:

k fr - สัมประสิทธิ์ที่ใช้ตามตาราง 12 (SNiP 2.06.04-82, หน้า 9) สำหรับบล็อกคอนกรีตธรรมดา เรายอมรับ k fr = 0.021;

ม. - น้ำหนักปริมาตรของคอนกรีต, m = 2.6 ตันต่อลูกบาศก์เมตร;

ctg - ตำแหน่งความชันเมื่อวาง 1:1 ctg = 1;

ชั่วโมง 2% - ความสูงของคลื่นที่ส่วนหัวของการรักษาความปลอดภัย 2% กำหนดโดยสูตร:

k t - สัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลง, k t = 0.91;

k r - ดัชนีการหักเหของแสง k r = 0.77;

k l - ค่าสัมประสิทธิ์การสูญเสียทั่วไป k l = 0.87;

k i คือค่าสัมประสิทธิ์ที่ยอมรับตามกราฟ (รูปที่ 2 SNiP 2.06.04-82, ภาคผนวก 1, หน้า 32) สำหรับปริมาณไร้มิติ gL/V w 2 = 8825 เรายอมรับค่าของสัมประสิทธิ์ k i สำหรับคลื่นที่มีความน่าจะเป็น 2% k i = 1 .95;

ความสูงของคลื่นเฉลี่ย = 4.11 ม.

ความยาวคลื่นเฉลี่ย = 91.6 ม.

ขึ้นอยู่กับน้ำหนักที่พบของมวลคอนกรีตเราเลือกขนาดของมันตามเงื่อนไขที่ความสูงของมวล (h) เท่ากับความกว้างและความยาวคือหนึ่งเท่าครึ่งของความสูง

ดังนั้นเราจึงหาค่าความสูง h จากความสัมพันธ์ต่อไปนี้:

เราสร้างภาพร่างจากบล็อกขนาดใหญ่ขนาด 1.71,72.5

ความสูงของยอดของโครงสร้างป้องกันแบบลาดเอียงถูกกำหนดโดยสูตรต่อไปนี้:

ชั่วโมง nak.1% - ความสูงของการวิ่งขึ้นไปบนความลาดชันของคลื่นโดยมีความน่าจะเป็น 1% (m) สำหรับคลื่นที่เข้าใกล้ด้านหน้า (h 1%) ที่ความลึกด้านหน้าโครงสร้าง d 2 ชั่วโมง 1% () ถูกกำหนดโดยสูตร:

ชั่วโมง 1% - ความสูงของคลื่นความน่าจะเป็น 1%, ชั่วโมง 1% = 5.39 เมตร;

k r - สัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงความหยาบของการยึดตามตารางที่ 6 (SNiP 2.06.04-82, หน้า 7) โดย r/h 1% = 1.63/5.39 = 0.36 เราจะได้ k r = 0.7;

k p - สัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงความสามารถในการซึมผ่านของการยึดความลาดชันด้านบนตามตารางที่ 6 (SNiP 2.06.04-82, หน้า 7) โดย r/h 1% = 1.7/5.39 = 0.32 เราจะได้ k p = 0.32;

k sp - สัมประสิทธิ์ที่กำหนดตามตารางที่ 7 (SNiP 2.06.04-82, หน้า 7) ขึ้นอยู่กับความเร็วลมและตำแหน่งของความลาดชัน ที่ V w = 24 m/s และ m = 1 เราจะได้ k sp = 1.4;

k run เป็นค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดขึ้นอยู่กับความเรียบของคลื่นตามกราฟ (รูปที่ 10, SNiP 2.06.04-82, หน้า 7) โดยที่ d/h 1% = 91.6/5.39 = 17 และ m = 1 เราจะได้ k run = 2.25

ชั่วโมง ชุด - ความสูงของคลื่นลม, m กำหนดโดยวิธีการประมาณต่อเนื่องตามสูตร SNiP 2.06.04-82 (ภาคผนวก 1, หน้า 29):

L คือความยาวความเร่งของคลื่น L = 200 กม.

V w คือ ความเร็วลม, V w = 24 เมตร/วินาที

d - ความลึกด้านหน้าโครงสร้าง d = 16.0 ม.

k w - ค่าสัมประสิทธิ์ที่ใช้ขึ้นอยู่กับความเร็วลมตามตาราง SNiP 2.06.04-82 (ภาคผนวก 1 หน้า 31) ที่ความเร็วลม V w = 24 m/s เราจะหา k w = 2.5 · 10 -6

การประมาณครั้งแรก โดยที่ h set = 0:

การประมาณครั้งที่สอง โดยตั้งค่า h = 1.0 ม.:

การประมาณค่าที่สาม โดยตั้งค่า h = 0.94 ม.:

ในที่สุดเราก็ยอมรับความสูงของคลื่นลม h set = 0.95 ม.

a คือระยะขอบการออกแบบ ซึ่งเท่ากับ a = 0.1h 1% = 0.1 5.39 = 0.54 ม.

อย่างไรก็ตาม สำหรับโครงสร้างปิดล้อมแบบลาดเอียงที่สร้างจากมวลคอนกรีตเท มาตรฐานแนะนำให้กำหนดระดับความสูงของยอดตามความสัมพันธ์ต่อไปนี้:

เครื่องหมายยอดของโครงสร้างฟันดาบแบบลาดเอียงนับจากระดับน้ำสูงสุด

ความกว้างของสัน B g เมื่อหล่อมวลคอนกรีตคือ B g = 2L โดยที่ L - ขนาดที่ใหญ่ที่สุดอาร์เรย์ ลิตร = 1.5 ชม. = 1.5 1.7 = 2.55 ม. ดังนั้น

บี ก. = 2. 2.55 = 5.1 ม. เราใช้ความกว้างของสันเท่ากับ B g = 5.5 ม.

ความกว้างของโครงสร้างที่ระดับผิวน้ำ B เมื่อหล่อมวลคอนกรีตคือ B = 4L โดยที่ L คือขนาดที่ใหญ่ที่สุดของมวล

ลิตร = 1.5 ชม. = 1.5 1.7 = 2.55 ม. ดังนั้น B = 4 2.55 = 10.2 ม. เราใช้ความกว้างของสันเท่ากับ B = 10.5 ม.

แผนภาพของโครงสร้างฟันดาบแบบลาดเอียงที่มีขนาดที่กำหนดไว้ล่วงหน้าจะแสดงในรูป..

รายชื่อวรรณกรรมที่ใช้แล้ว

1. SNiP 2.06.04-82. การรับน้ำหนักและการกระแทกต่อโครงสร้างไฮดรอลิก (คลื่น น้ำแข็ง และจากเรือ) มอสโก 2526;

2. SNiP 2.03.01-84 คอนกรีตและ โครงสร้างคอนกรีตเสริมเหล็ก- มอสโก 2528;

3. Aristarkhov V.V., Levachev S.N., Sidorova A.G., Korchagin E.A.. มอสโก:

สำนักพิมพ์ DIA, 2003;

โพสต์บน Allbest.ru

เอกสารที่คล้ายกัน

การจำแนกประเภทของท่าเรือ (ท่าเทียบเรือ) การกำหนดมวลของบรรจุภัณฑ์สินค้า ประสิทธิภาพการทำงานของเครื่องขนถ่าย การคำนวณต้นทุนรายปีสำหรับหน้าสินค้า การกำหนดจำนวนท่าเทียบเรือ ความปลอดภัยและอาชีวอนามัย

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 24/12/2555


แนวคิดของวิธีไฟไนต์เอลิเมนต์ ซึ่งเป็นรากฐานของการแปรผัน การคำนวณส่วนเพิ่มของฟังก์ชัน หลักการของลากรองจ์ การประมาณแบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์ของโครงสร้าง เมทริกซ์ความแข็งของมัน ปริมาณที่ต้องการ- การบูรณาการการคำนวณปริมาตรและความยาว

การนำเสนอเพิ่มเมื่อ 24/05/2014


โครงร่างของลิฟต์สายพาน การเลือกความเร็ว ประเภทของบุ้งกี๋ และองค์ประกอบการฉุดลาก การคำนวณองค์ประกอบการลากลิฟต์ การออกแบบระบบขับเคลื่อนลิฟต์ การเลือกข้อต่อและการคำนวณการปิดระบบ การคำนวณและการออกแบบอุปกรณ์ปรับความตึง ภาพร่างขององค์ประกอบไดรฟ์ที่ยอมรับ

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 02/03/2012


แผนผังองค์กรการผลิตเพื่อการซ่อมแซมและสร้างเรือ การคำนวณขนาดของทางลื่น พื้นที่ที่ต้องการ และความลึกของพื้นที่น้ำในโรงงาน การคำนวณความต้องการวัสดุพื้นฐานสำหรับการประชุมเชิงปฏิบัติการชั้นนำ โครงสร้างต้นทุนของผลิตภัณฑ์เชิงพาณิชย์

วิทยานิพนธ์เพิ่มเมื่อ 11/01/2014


การเลือกประเภทของโครงสร้างการรับน้ำ การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อแรงโน้มถ่วงและขนาดของหน้าต่างน้ำเข้า อุปกรณ์สำหรับกำจัดตะกอน การออกแบบเขตป้องกันสุขาภิบาลสำหรับโครงสร้างการรับน้ำ การคำนวณมาตรการป้องกันชายฝั่ง

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 06/04/2015


การเลือกมอเตอร์ไฟฟ้าการคำนวณจลนศาสตร์ การออกแบบองค์ประกอบ เกียร์,การเลือกเรือนเกียร์ ขั้นตอนแรกของโครงร่างกระปุกเกียร์ การเลือกตลับลูกปืน และการคำนวณความทนทาน เทคโนโลยีการประกอบกระปุกเกียร์ การคำนวณ และการเลือกขนาดพอดี

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 03/03/2010


เหตุผลในการเลือกประเภทของสถานีกลาง การคำนวณจำนวนเส้นทางการรับและออกเดินทางของสถานี การพัฒนาแผนภาพสถานีที่ไม่ใช่มาตราส่วนในแกนแทร็ก การก่อสร้างโปรไฟล์แนวยาวและแนวขวางของสถานี ขอบเขตงานหลักและต้นทุนการก่อสร้างสถานี

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 15/08/2010


การคำนวณความแข็งแรงและความมั่นคงของเปลือกทรงกระบอก ด้านล่างและฝาครอบ ส่วนประกอบของปลอกหุ้ม ฝาครอบแบบถอดได้ และการเชื่อมต่อหน้าแปลน การเลือกอุปกรณ์ การเลือกและการคำนวณส่วนประกอบของไดรฟ์ การออกแบบและการคำนวณอุปกรณ์ผสม

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 13/03/2554


หลักการออกแบบระบบบำบัดน้ำเสีย พื้นฐานการเลือก โครงการเทคโนโลยีและรีเอเจนต์ การนำน้ำล้างและการบำบัดตะกอนกลับมาใช้ซ้ำในโรงบำบัดน้ำ การออกแบบโครงการในพื้นที่สูงและแผนผังสิ่งอำนวยความสะดวกบำบัดน้ำ

บทคัดย่อ เพิ่มเมื่อ 03/09/2011


การออกแบบท่อส่งก๊าซและน้ำมัน: การคำนวณไฮดรอลิกและการเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางท่อที่เหมาะสมที่สุด การคำนวณทางกลและความร้อน ป้องกันท่อส่งน้ำมันจากการกัดกร่อน การก่อสร้างฐานรากและการใช้งาน RVS-5000 คุณสมบัติของปั๊มแก๊ส

จากผลกระทบของคลื่นและในบางกรณีน้ำแข็งและตะกอน ส. ตั้งอยู่บนชายฝั่งทะเล ทะเลสาบ และอ่างเก็บน้ำที่เปิดหรือกึ่งคุ้มครอง ตามสถานที่ในแง่ของ O. s. แบ่งออกเป็นโมลและเขื่อนกันคลื่น เค้าโครงของชายฝั่ง ทิศทางและลักษณะของคลื่น รวมถึงวัตถุประสงค์ของท่าเรือของ O.S. ขึ้นอยู่กับสภาพท้องถิ่น อาจประกอบด้วยเขื่อนกันคลื่น 1 หรือ 2 แห่ง เขื่อนกันคลื่น 1 แห่งหรือทั้งสองอย่างรวมกัน

ตำแหน่งของ O. s. เกี่ยวข้องกับการสร้างพื้นที่น้ำที่สะดวกสำหรับการจอดรถและการเคลื่อนย้ายเรือ (ขบวน) ตามจำนวนที่ต้องการตามขนาดที่ออกแบบ รูปร่างและขนาดของพื้นที่น้ำต้องรับประกันการลดทอนของคลื่นที่ทะลุผ่านประตูท่าเรือ ในสภาพท้องถิ่นที่ยากลำบากความเป็นไปได้ของตำแหน่งที่ต้องการของ O. s. ตรวจสอบในห้องปฏิบัติการด้วยแบบจำลองเชิงพื้นที่ในสระน้ำ (ดูสระทดลอง)

แต่ละโอส จากฝั่งทะเล (อ่างเก็บน้ำ) จะถูกจำกัดด้วยส่วนหัว (หัว) ที่กว้างขึ้น ซึ่งมีรูปร่างเพรียวบางตามแผนผัง ส่วนหัวของ O. s. โดยปกติจะถูกสร้างขึ้นที่ความลึกอย่างน้อยสองเท่าของความสูงของคลื่นการออกแบบ ความจำเป็นในการเสริมสร้างการออกแบบส่วนหัวของ O. s. เนื่องจากมีความรุนแรงมากกว่า (เมื่อเทียบกับส่วนที่เหลือของหมู่บ้าน O.)

ความหมาย:ท่าเรือและสิ่งอำนวยความสะดวกท่าเรือ ตอนที่ 1-2 ม. 2507-67

อี.วี. คูร์โลวิช.

ระหว่างท่าเรือและเขื่อนกันคลื่นมีทางเดินฟรีสำหรับเรือ - ประตูท่าเรือ ส่วนหลังส่วนใหญ่จะอยู่ที่ระดับความลึกตามธรรมชาติที่เพียงพอต่อการเดินเรือ ในกรณีนี้จะต้องคำนึงถึงข้อกำหนดสองประการ: ความสะดวกในการเข้าและออกจากท่าเรือในทุกสภาพอากาศ รับประกันว่าคลื่นจะทะลุผ่านประตูเข้าสู่น่านน้ำภายในท่าเรือน้อยที่สุด วิธีแก้ปัญหาที่ดีที่สุดถือเป็นแนวทางหนึ่งที่แกนของทางเข้าท่าเรือและทิศทางลมที่พัดทำมุมประมาณ 45°. 1969-1978 .

สารานุกรมผู้ยิ่งใหญ่แห่งสหภาพโซเวียต - ม.: สารานุกรมโซเวียต

ดูว่า "โครงสร้างฟันดาบ" ในพจนานุกรมอื่น ๆ คืออะไร: โครงสร้างไฮดรอลิกช่วยปกป้องบริเวณท่าเรือจากคลื่น ตะกอน และน้ำแข็ง ขึ้นอยู่กับตำแหน่งของโครงสร้างป้องกันที่สัมพันธ์กับชายฝั่ง พวกมันแบ่งออกเป็นเขื่อนกันคลื่นและเขื่อนกันคลื่น...

พจนานุกรมสารานุกรมขนาดใหญ่โครงสร้างฟันดาบ - ตาม GOST 19185 73 [GOST 23867 79] หัวข้อ: การทำงานของท่าเรือแม่น้ำ ...

คู่มือนักแปลทางเทคนิคโครงสร้างความปลอดภัย - วิศวกรรมชลศาสตร์ โครงสร้างเพื่อปกป้องพื้นที่น้ำจากคลื่น กระแสน้ำ ตะกอน และธารน้ำแข็ง มีภายนอก และภายใน โครงสร้างฟันดาบ ภายนอกตั้งอยู่ริมทะเล ภายนอกโครงร่างเขตน้ำมีรั้วกั้น ส่วนภายในแบ่งพื้นที่น้ำออกเป็นส่วนๆ และ... ...

หนังสืออ้างอิงสารานุกรมทางทะเล โครงสร้างไฮดรอลิกช่วยปกป้องบริเวณท่าเรือจากคลื่น ตะกอน และน้ำแข็ง ขึ้นอยู่กับตำแหน่งของโครงสร้างป้องกันที่สัมพันธ์กับชายฝั่งแบ่งออกเป็นเขื่อนกันคลื่นและเขื่อนกันคลื่น * * * โครงสร้างฟันดาบ ฟันดาบ… …

โครงสร้างฟันดาบพจนานุกรมสารานุกรม

- 9. โครงสร้างฟันดาบตาม GOST 19185 73 ที่มา: GOST 23867 79: การทำงานของท่าเรือแม่น้ำ ข้อกำหนดและคำจำกัดความ เอกสารต้นฉบับ...

- (งานภายนอก เขื่อนกันคลื่น) โครงสร้างไฮดรอลิกในท่าเรือที่ทำหน้าที่ปกป้องถนนจากคลื่น กระแสน้ำ และตะกอน โครงสร้างมีสองประเภท: เขื่อนกันคลื่นที่เชื่อมต่อกับชายฝั่ง และเขื่อนกันคลื่นที่ตั้งแยกจากชายฝั่ง และสองประเภทหลัก... ... พจนานุกรมการเดินเรือ- โครงสร้างไฮดรอลิก: โครงสร้างที่สัมผัสกับสภาพแวดล้อมทางน้ำที่มีจุดประสงค์เพื่อใช้และปกป้องแหล่งน้ำ ป้องกันผลกระทบที่เป็นอันตรายจากน้ำ รวมทั้งสิ่งปนเปื้อนที่เป็นของเหลว รวมถึงเขื่อน... ... หนังสืออ้างอิงพจนานุกรมเกี่ยวกับเอกสารเชิงบรรทัดฐานและทางเทคนิค

SP 58.13330.2012: โครงสร้างไฮดรอลิก บทบัญญัติพื้นฐาน- คำศัพท์ SP 58.13330.2012: โครงสร้างไฮดรอลิก ข้อกำหนดพื้นฐาน: 3.1 ความปลอดภัยของโครงสร้างไฮดรอลิก: คุณสมบัติของโครงสร้างไฮดรอลิกที่ช่วยให้สามารถปกป้องชีวิต สุขภาพ และผลประโยชน์ที่ชอบด้วยกฎหมายของผู้คน... ... หนังสืออ้างอิงพจนานุกรมเกี่ยวกับเอกสารเชิงบรรทัดฐานและทางเทคนิค

โครงสร้างไฮดรอลิก- เขื่อน อาคารสถานีไฟฟ้าพลังน้ำ ทางระบายน้ำล้น โครงสร้างระบายน้ำและทางออก อุโมงค์ คลอง สถานีสูบน้ำ, ล็อคการขนส่ง, ลิฟท์เรือ; โครงสร้างที่ออกแบบมาเพื่อป้องกันน้ำท่วม การทำลายตลิ่ง และก้นบ่อ... ... คำศัพท์ที่เป็นทางการ

โครงสร้างไฮดรอลิก- พิเศษ โครงสร้างทางวิศวกรรมออกแบบมาเพื่อรองรับฐานเรือและการเดินเรือน้ำ กิจกรรมการต่อสู้ของกองทัพเรือและกองกำลังภาคพื้นดิน ได้แก่ท่าเทียบเรือ ท่าเทียบเรือ โครงสร้างรั้วฐานเรือ... ... อภิธานคำศัพท์ทางการทหาร

วัสดุเฉพาะเรื่อง:

จะขึ้นทะเบียนผู้ถือหุ้นที่ถูกฉ้อโกงได้อย่างไร?

ผู้ชนะการปฏิบัติที่ดีที่สุดของเทศบาล

เต่าตะวันออกไกล

สัตว์ชนิดใดมีความสมมาตรในแนวรัศมี?

Belogrudka หรือหมีอกขาว

วิธีจ้างพนักงานคนแรกของคุณในฐานะผู้ประกอบการรายบุคคล: คำแนะนำโดยละเอียด ลงทะเบียนเอกสารของพนักงานกับกองทุนประกันสังคม

การคืนภาษีมูลค่าเพิ่ม: วิธีหลีกเลี่ยงค่าใช้จ่ายที่ไม่จำเป็น จะมีการคืนภาษีมูลค่าเพิ่มในกรณีใดบ้าง

Nikolai Aleksandrovich Shchors: ชีวประวัติ Hero of the Civil War Shchors สำหรับภาพบุคคล