สหภาพโซเวียต GOSSTROY

รหัสอาคารและกฎเกณฑ์

SNiP II -23-8 1*

ส่วนที่ 2
มาตรฐานการออกแบบ

บทที่ 23
โครงสร้างเหล็ก

ที่ได้รับการอนุมัติเรา
คำสั่งของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียต
ลงวันที่ 14 สิงหาคม 2524 ฉบับที่ 144

มอสโก
สถาบันกลาง
การออกแบบมาตรฐาน

1 990

พัฒนาโดยซี NIISK พวกเขา เค ย Cherenko โดยการมีส่วนร่วมของ TsNIIpr oe ktsta lkonstruktsii Gosstroy I สหภาพโซเวียต, M ISI ฉัน วี.วี. Kuibyshev กระทรวงการอุดมศึกษาของสหภาพโซเวียต, สถาบัน"Energosetproekt" และ SKB "Moshydrostal" กระทรวงพลังงานของสหภาพโซเวียต

มาตรฐานการพัฒนาเหล่านี้ก เรากำลังพัฒนา GOST 27751-88"" และ ST SEV 3972-83 ""

ด้วยการแนะนำเรื่องนี้ฉัน รหัสอาคารและข้อบังคับปัจจุบันกลายเป็นโมฆะ:

สนิป 2 -B.3- 72 "";

การเปลี่ยนแปลง SNiP II -B.3- 72" โครงสร้างเหล็ก มาตรฐานการออกแบบ» ได้รับการอนุมัติโดยมติของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียต:

ลำดับที่ 2 ตั้งแต่วันที่ 25 วาเรีย 1980;

SNi P II -I.9-62 "" (บท " การออกแบบโครงสร้างเหล็กเพื่อรองรับสายส่งไฟฟ้าเหนือศีรษะ»);

การเปลี่ยนแปลงเป็น SNiP II -I.9-62 « สายไฟที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงกว่า 1 kV มาตรฐานการออกแบบ» ได้รับการอนุมัติโดยมติของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียตลงวันที่ 10 เมษายน 1975;

« แนวทางการออกแบบโครงสร้างโลหะของโครงสร้างเสาอากาศของสิ่งอำนวยความสะดวกด้านการสื่อสาร"(สน 376 -67)

ใน SNiP II-23-81 *มีการเปลี่ยนแปลงโดยได้รับอนุมัติจากมติของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียตหมายเลข 120ลงวันที่ 25 กรกฎาคม พ.ศ. 2527 ฉบับที่ 218 ลงวันที่ 11 ธันวาคม 2528 ฉบับที่ 69 ลงวันที่ 29 ธันวาคม 198 6 ฉบับที่ 132 ลงวันที่ 8 กรกฎาคม 2531 ฉบับที่ 12 1 ลงวันที่ 12 กรกฎาคม 2532

การกำหนดตัวอักษรหลักมีระบุไว้ในภาคผนวก -

ส่วน ย่อหน้า ตาราง สูตร,ไฟล์แนบและคำอธิบายภาพวี ซึ่งมีการเปลี่ยนแปลงเกิดขึ้นจะถูกทำเครื่องหมายไว้ในปัจจุบัน รหัสอาคารจะมีเครื่องหมายดอกจันกำกับไว้

บรรณาธิการ-วิศวกร เอฟ. ม. เชล นาที, ใน.ป. ป โอ วว ธ.ค. (Gosstroy สหภาพโซเวียต) d - อาร์เทค ศาสตราจารย์วิทยาศาสตร์ ใน.ก. บ ฉันเข้ามา, ปริญญาเอก เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์ ช.อี. เวลสกี้(TsNIISK Gosstroy สหภาพโซเวียต), อังกฤษ อี.ม. บี อุครินทร์(« โครงการเครือข่ายพลังงาน» กระทรวงพลังงานแห่งสหภาพโซเวียต) วิศวกรเอ็น.ใน. เธอ และสิงโต(SKB "Mosgidrostal" กระทรวงพลังงานของสหภาพโซเวียต)

เมื่อไรล ควรสอนการใช้เอกสารเชิงบรรทัดฐานส สร้างการเปลี่ยนแปลงที่ได้รับอนุมัติบรรทัดฐานทางวัฒนธรรมและ กฎและมาตรฐานของรัฐที่ตีพิมพ์ในนิตยสาร"ข จดหมายข่าวอุปกรณ์ก่อสร้าง», « การรวบรวมการแก้ไขรหัสอาคารและข้อบังคับ» กอสสโตร ไอ สหภาพโซเวียตและดัชนีข้อมูล« มาตรฐานของรัฐของสหภาพโซเวียต» มาตรฐานแห่งรัฐของสหภาพโซเวียต

1. บทบัญญัติทั่วไป

1.1. มาตรฐานเหล่านี้คือล ไปปฏิบัติตาม n การออกแบบร้อยล โครงสร้างอาคารของอาคารและสิ่งปลูกสร้างเพื่อวัตถุประสงค์ต่างๆ

มาตรฐานนี้ใช้ไม่ได้กับการออกแบบโครงสร้างเหล็กสำหรับสะพาน อุโมงค์ขนส่ง และท่อใต้คันดิน

เมื่อออกแบบโครงสร้างเหล็กภายใต้สภาวะการทำงานพิเศษ (เช่น โครงสร้างของเตาถลุงเหล็ก ท่อหลักและท่อส่งกระบวนการ ถังวัตถุประสงค์พิเศษ โครงสร้างอาคารที่สัมผัสกับแผ่นดินไหว ผลกระทบจากอุณหภูมิที่รุนแรง หรือการสัมผัสกับสภาพแวดล้อมที่รุนแรง,การออกแบบโครงสร้างไฮดรอลิกทางทะเล),โครงสร้างของอาคารและโครงสร้างที่เป็นเอกลักษณ์ตลอดจนโครงสร้างประเภทพิเศษ (เช่น อัดแรง เชิงพื้นที่ แขวน) ต้องปฏิบัติตามข้อกำหนดเพิ่มเติม ซึ่งสะท้อนถึงลักษณะการทำงานของโครงสร้างเหล่านี้ ซึ่งจัดทำโดยเอกสารกำกับดูแลที่เกี่ยวข้องที่ได้รับอนุมัติหรือตกลงกัน โดยคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียต

1.2. เมื่อออกแบบโครงสร้างเหล็กต้องปฏิบัติตามมาตรฐาน SNiP สำหรับการป้องกันโครงสร้างอาคารจากการกัดกร่อนและมาตรฐานความปลอดภัยจากอัคคีภัยสำหรับการออกแบบอาคารและโครงสร้าง ไม่อนุญาตให้เพิ่มความหนาของผลิตภัณฑ์รีดและผนังท่อเพื่อป้องกันโครงสร้างจากการกัดกร่อนและเพิ่มความต้านทานไฟของโครงสร้าง

โครงสร้างทั้งหมดต้องสามารถเข้าถึงได้เพื่อสังเกต ทำความสะอาด ทาสี และต้องไม่กักเก็บความชื้นหรือขัดขวางการระบายอากาศ ปิดที่ โปรไฟล์ที่ขึ้นรูปจะต้องถูกปิดผนึก

1.3*. เมื่อออกแบบโครงสร้างการคลอดบุตรคุณควร:

เลือกโครงร่างด้านเทคนิคและเศรษฐศาสตร์ที่เหมาะสมที่สุดและส่วนตัดขวางขององค์ประกอบ

ใช้โปรไฟล์รีดที่ประหยัดและเหล็กที่มีประสิทธิภาพและ;

ตามกฎแล้วการใช้การออกแบบมาตรฐานแบบรวมหรือมาตรฐานสำหรับอาคารและโครงสร้าง

ใช้โครงสร้างแบบก้าวหน้า (ระบบเชิงพื้นที่จากองค์ประกอบมาตรฐาน โครงสร้างที่รวมฟังก์ชันรับน้ำหนักและปิดล้อม อัดแรง เคเบิลอยู่ส e โครงสร้างแผ่นบางและแบบรวมที่ทำจากเหล็กชนิดต่างๆ);

จัดให้มีความสามารถในการผลิตและการติดตั้งโครงสร้าง

ใช้การออกแบบที่รับประกันความเข้มข้นของแรงงานน้อยที่สุดในการผลิต การขนส่ง และการติดตั้ง

ตามกฎแล้วสำหรับการผลิตโครงสร้างแบบอินไลน์และการติดตั้งสายพานลำเลียงหรือบล็อกขนาดใหญ่

จัดให้มีการใช้การเชื่อมต่อแบบโรงงานแบบก้าวหน้า (การเชื่อมอัตโนมัติและกึ่งอัตโนมัติ, การเชื่อมต่อแบบแปลน, ปลายที่กัด, การเชื่อมต่อแบบสลักเกลียวรวมถึงการเชื่อมต่อที่มีความแข็งแรงสูง ฯลฯ);

ตามกฎแล้วให้ทำการเชื่อมต่อด้วยสลักเกลียวรวมถึงสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง อนุญาตให้เชื่อมต่อการติดตั้งแบบเชื่อมได้โดยมีเหตุผลที่เหมาะสม

ปฏิบัติตามข้อกำหนดของมาตรฐานของรัฐสำหรับโครงสร้างประเภทที่เกี่ยวข้อง

1.4. เมื่อออกแบบอาคารและโครงสร้างจำเป็นต้องนำโครงร่างโครงสร้างมาใช้เพื่อให้มั่นใจถึงความแข็งแกร่งความมั่นคงและความไม่เปลี่ยนรูปเชิงพื้นที่ของอาคารและโครงสร้างโดยรวมตลอดจนองค์ประกอบแต่ละส่วนในระหว่างการขนส่ง,การติดตั้งและการใช้งาน

1.5*. เหล็กและวัสดุเชื่อมต่อ ข้อจำกัดในการใช้เหล็กกับ 3 45T และ S ควรระบุ 375T รวมถึงข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับเหล็กที่ให้มาตามมาตรฐานของรัฐและมาตรฐาน CMEA หรือข้อกำหนดทางเทคนิคในสภาพการทำงาน (CM) และข้อกำหนดการสอบเทียบ (K MD) แบบโครงสร้างเหล็กและเอกสารประกอบการสั่งวัสดุ

ขึ้นอยู่กับลักษณะของโครงสร้างและส่วนประกอบจำเป็นต้องระบุระดับความต่อเนื่องตาม GOST 27772-88 เมื่อสั่งซื้อเหล็ก

1.6*. โครงสร้างเหล็กและการคำนวณต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของ GOST 27751-88« ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างอาคารและฐานราก หลักการพื้นฐานในการคำนวณ" และ ST SEV 3972-83 " ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างอาคารและฐานราก โครงสร้างเหล็ก หลักการพื้นฐานในการคำนวณ».

1.7. รูปแบบการออกแบบและสมมติฐานการคำนวณขั้นพื้นฐานจะต้องสะท้อนถึงสภาพการใช้งานจริงของโครงสร้างเหล็ก

โครงสร้างเหล็กโดยทั่วไปควร,นับเป็นระบบอวกาศแบบครบวงจร

เมื่อแบ่งระบบอวกาศแบบครบวงจรออกเป็นโครงสร้างเรียบแยกกันควรคำนึงถึงปฏิสัมพันธ์ขององค์ประกอบระหว่างกันและกับฐานด้วย

การเลือกรูปแบบการออกแบบตลอดจนวิธีการคำนวณโครงสร้างเหล็กต้องคำนึงถึงการใช้คอมพิวเตอร์อย่างมีประสิทธิภาพ

1.8. ตามกฎแล้วการคำนวณโครงสร้างเหล็กควรคำนึงถึงการเสียรูปของเหล็กที่ไม่ยืดหยุ่น

สำหรับโครงสร้างที่ไม่แน่นอนทางสถิต วิธีการคำนวณที่คำนึงถึงการเปลี่ยนรูปที่ไม่ยืดหยุ่นของเหล็กยังไม่ได้รับการพัฒนา แรงการออกแบบ (โมเมนต์การดัดและแรงบิด แรงตามยาวและตามขวาง) ควรถูกกำหนดภายใต้สมมติฐานของการเสียรูปแบบยืดหยุ่นของเหล็กตาม โครงการที่ไม่มีรูปแบบ

ด้วยการศึกษาความเป็นไปได้ที่เหมาะสม การคำนวณสามารถดำเนินการได้โดยใช้รูปแบบที่ผิดรูปซึ่งคำนึงถึงอิทธิพลของการเคลื่อนที่ของโครงสร้างภายใต้ภาระ

1.9. องค์ประกอบของโครงสร้างเหล็กต้องมีส่วนขั้นต่ำที่ตรงตามความต้องการวี ตามมาตรฐานเหล่านี้โดยคำนึงถึงการแบ่งประเภทของผลิตภัณฑ์และท่อรีด ในส่วนประกอบที่สร้างโดยการคำนวณ แรงดันตกไม่ควรเกิน 5%.

2. วัสดุสำหรับโครงสร้างและการเชื่อมต่อ

2.1*. ขึ้นอยู่กับระดับความรับผิดชอบของโครงสร้างของอาคารและโครงสร้างตลอดจนเงื่อนไขการดำเนินงานที่ การออกแบบทั้งหมดแบ่งออกเป็นสี่กลุ่ม เหล็กสำหรับโครงสร้างเหล็กของอาคารและโครงสร้างควรใช้ตามตาราง *.

เหล็กสำหรับโครงสร้างที่สร้างขึ้นในเขตภูมิอากาศฉัน 1, ฉัน 2, II 2 และ II 3 แต่ดำเนินการในสถานที่ที่มีความร้อนควรดำเนินการตามภูมิภาคภูมิอากาศ II 4 ตามตาราง *,ยกเว้นเหล็ก C245 และ C275 สำหรับโครงสร้างกลุ่ม 2

สำหรับการเชื่อมต่อหน้าแปลนและชุดประกอบเฟรม ควรใช้ผลิตภัณฑ์แบบม้วนตามมาตรฐาน TU 14-1-4431 -88.

2.2*. ในการเชื่อมโครงสร้างเหล็กควรใช้ดังต่อไปนี้:เอ่อ อิเล็กโทรดสำหรับการเชื่อมอาร์กแบบแมนนวลตาม GOST 9467-75 *; ลวดเชื่อมตาม GOST 2246-70*;ฟลักซ์ตาม GOST 9087-81 *; คาร์บอนไดออกไซด์ตาม GOST 8050-85

วัสดุการเชื่อมและเทคโนโลยีการเชื่อมที่ใช้ต้องมั่นใจว่าความต้านทานแรงดึงของโลหะเชื่อมไม่ต่ำกว่าค่ามาตรฐานฉัน แรงดึงรยกเลิกโลหะพื้นฐานตลอดจนค่าความแข็ง แรงกระแทก และการยืดตัวสัมพัทธ์ของโลหะของรอยเชื่อมที่กำหนดโดยเอกสารกำกับดูแลที่เกี่ยวข้อง

2.3*. การหล่อ (ชิ้นส่วนรองรับ ฯลฯ) สำหรับโครงสร้างเหล็กควรได้รับการออกแบบจากเหล็กกล้าคาร์บอนเกรด 15L, 25L, 35L และ 45L ตรงตามข้อกำหนดสำหรับกลุ่มการหล่อ II หรือ III ตาม GOST 977 -7 5 *,รวมทั้งจากเหล็กหล่อสีเทาเกรด Cตอนที่ 15 , SCh20, SCh25 และ SCh30 ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 1412-85

2.4*. สำหรับการเชื่อมต่อแบบเกลียว ควรใช้สลักเกลียวเหล็กและน็อตที่ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 1759.0-87 *, GOST 1759.4-87 * และ GOST 1759.5-87 * และแหวนรองที่ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 18123-82 *

ควรกำหนดสลักเกลียวตามตาราง * และ GOST 15589-70 *, GOST 15591-70 *, GOST 7796-70 *, GOST 7798-70*,และเมื่อจำกัดความผิดปกติของข้อต่อ - ตาม GOST 7805-70 *

ควรใช้ถั่วตาม GOST 5915-70*: สำหรับสลักเกลียวระดับความแข็งแกร่ง 4.6, 4.8, 5.6 และ 5.8 - น็อตระดับความแข็งแกร่ง 4; สำหรับสลักเกลียวระดับความแข็งแกร่ง 6.6 และ 8.8 - น็อตระดับความแข็งแกร่ง 5 และ 6 ตามลำดับสำหรับสลักเกลียวระดับความแข็งแกร่ง 10.9 - น็อตระดับความแข็งแกร่ง 8

ควรใช้เครื่องซักผ้า: กลมตาม GOST 11371-78*,เอียงตาม GOST 10906-78 * และ prและ ปกติอื่น ๆ ตาม GOST 6402-70 *

2.5*. การเลือกใช้เกรดเหล็กสำหรับโบลท์ฐานรากควรเลือกตามGOST 24379.0-80 และควรคำนึงถึงการออกแบบและขนาดตามGOST 24379.1-80 *

สลักเกลียว (U-o บราซน์ y f) สำหรับยึดสายกายของโครงสร้างการสื่อสารเสาอากาศเช่นกันคุณ -สลักเกลียวรูปทรงและฐานรากสำหรับรองรับสายไฟเหนือศีรษะและอุปกรณ์จำหน่ายควรใช้จากเกรดเหล็ก: 09G2S-8 และ 10G2S1-8 ตาม GOST 19281-73* โดยมีข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับความต้านทานแรงกระแทกที่อุณหภูมิลบ 60 °C อย่างน้อย 30 D w/cm 2 (3 กก.f m/cm 2) ในเขตภูมิอากาศฉัน 1; 09G2S -6 และ 10G2S1 -6 ตาม GOST 19281-73* ในภูมิภาคภูมิอากาศฉัน 2, II 2 และ II 3 ;VSt3sp2 ตาม GOST 380-71*(จาก 199 0 ก - St3sp2-1 ตาม GOST 535-88) ในภูมิภาคภูมิอากาศอื่น ๆ ทั้งหมด

2.6*. ถั่วสำหรับรองพื้นและรูปตัวยู ส ควรใช้สลักเกลียว x:

สำหรับสลักเกลียวที่ทำจากเหล็กเกรด VSt3sp2 และ 20 - ความแข็งแรงระดับ 4 ตาม GOST 1759.5-87*;

สำหรับสลักเกลียวที่ทำจากเหล็กเกรด 09G2S และ 10G2S1 - ระดับความแข็งแรงไม่ต่ำกว่า 5 ตาม GOST 1759.5-87 * อนุญาตให้ใช้น็อตที่ทำจากเกรดเหล็กที่ยอมรับสำหรับสลักเกลียว

ถั่วสำหรับรองพื้นและยูโอ บราซน์ y ควรใช้สลักเกลียว x ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางน้อยกว่า 48 มม. ตาม GOST 5915-70*,สำหรับสลักเกลียวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 48 มม. -ตาม GOST 10605-72*

2.7*. ควรใช้สลักเกลียวความแข็งแรงสูงตาม GOST 22353-77 *, GOST 22356-77 * และ TU 14-4-1345 -85; ถั่วและแหวนรองสำหรับพวกเขา - ตาม GOST 22354-77 * และ GOST 22355-77 *

2.8*. สำหรับองค์ประกอบรับน้ำหนักของสิ่งปกคลุมแบบแขวน สายไฟชายสำหรับสายเหนือศีรษะและสวิตช์เกียร์กลางแจ้ง เสากระโดงและหอคอย รวมถึงองค์ประกอบอัดแรงในโครงสร้างอัดแรง ควรใช้สิ่งต่อไปนี้:

เชือกเกลียวตาม GOST 3062-80*; GOST 3063-80 *; GOST 3064-80*;

เชือกสองชั้นตาม GOST 3066-80*; GOST 3067-74 *; GOST 3068-74 *; GOST 3081-80*; GOST 7669-80*;GOST 14954-80*;

เชือกรับน้ำหนักแบบปิดตาม GOST 3090-73*; GOST 18900-73 *; GOST 18901-73- GOST 18902-73 *; GOST 7675-73 *; GOST 7676-73*;

มัดและเกลียวของสายขนานที่เกิดขึ้นจากลวดสลิงที่ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 7372-79 *

2.9. ลักษณะทางกายภาพของวัสดุที่ใช้สำหรับโครงสร้างเหล็กควรเป็นไปตาม App -

3. ลักษณะการออกแบบของวัสดุและการเชื่อมต่อ

3.1*. ความต้านทานที่คำนวณได้ฉัน เช่า, โปรไฟล์และท่อโค้งงอสำหรับสภาวะความเค้นประเภทต่างๆ ควรพิจารณาโดยใช้สูตรที่ให้ไว้ในตาราง *.

3.2*. ควรใช้ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือสำหรับวัสดุรีด ส่วนโค้งงอ และท่อตามตาราง *.

ความต้านทานที่คำนวณได้ฉัน ในความตึง การบีบอัด และการดัดงอของแผ่น ผลิตภัณฑ์รีดอเนกประสงค์และรูปทรงกว้างแสดงไว้ในตาราง *, ท่อ - ในตาราง, ก - ความต้านทานที่คำนวณได้ของส่วนโค้งงอควรใช้เท่ากับความต้านทานที่คำนวณได้ของแผ่นรีดที่ผลิตขึ้นในขณะที่สามารถคำนึงถึงการแข็งตัวของเหล็กแผ่นรีดในเขตดัดได้

ควรพิจารณาความต้านทานการออกแบบของผลิตภัณฑ์ทรงกลม สี่เหลี่ยม และแถบตามตาราง*,รับค่ารยิน และ รยกเลิก เท่ากันตามลำดับกับกำลังครากและความต้านทานแรงดึงตาม มธ. 14-1-3023-80, GOST 380-71** (ด้วย พ.ศ. 2533 GOST 535-88) และ GOST 1928 1-73*.

ตา สายฟ้าแลบ 1*

สถานะตึงเครียด		เครื่องหมาย	ความต้านทานที่คำนวณได้ของผลิตภัณฑ์รีดและท่อ
แรงดึง แรงอัด และการดัดงอ	โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง	ร ย	ร ย = ริน / γn
แรงดึง แรงอัด และการดัดงอ	ตามการต่อต้านชั่วคราว	คุณ	ร คุณ = วิ่ง / γm
กะ		อาร์เอส	ร ส = 0,58 ริน / γm
การยุบตัวของพื้นผิวด้านท้าย (หากติดตั้ง)		รูเปียห์	ร พี = วิ่ง / γm
การยุบตัวของข้อต่อทรงกระบอก(รองแหนบ) ด้วยการสัมผัสที่แน่น		ร.ล	ร ห้างหุ้นส่วนจำกัด = 0,5 วิ่ง / γm
แรงอัดของลูกกลิ้งตามเส้นทแยงมุม (เมื่อสัมผัสกันอย่างอิสระในโครงสร้างที่มีความคล่องตัวจำกัด)		อาร์ซีดี	ร ซีดี = 0,025 วิ่ง / γm

การกำหนดที่ใช้ในตาราง -

γ ม- ถึง เอ่อ กำหนดปัจจัยความน่าเชื่อถือของวัสดุวี ตามวรรค*.

(แก้ไขเพิ่มเติมหนังสือ ลงวันที่ 11/17/2551)

ตารางที่ 2*

มาตรฐานของรัฐหรือเงื่อนไขทางเทคนิคสำหรับการเช่า	ปัจจัยความน่าเชื่อถือตามวัสดุ γ ที
GOST 27772-88 (ยกเว้นเหล็ก S590, S590K);TU 14-1-3023-80 (สำหรับวงกลม สี่เหลี่ยม แถบ)	1,025
GOST 27772-88 (เหล็ก S590, S590K);GOST 380-71* * (ยาว ฉันเป็นวงกลมและสี่เหลี่ยมที่มีขนาดไม่รวมอยู่ในข้อกำหนด 14-1-3023 -80); GOST 19281 -73* [ง สำหรับวงกลมและสี่เหลี่ยมที่มีกำลังครากสูงถึง 380 MPa (39 กก./มม. 2) และขนาดที่ไม่รวมอยู่ใน TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80 ; GOST 10706-76	1,050
GOST 19281-73* [ง สำหรับวงกลมและสี่เหลี่ยมที่มีกำลังครากมากกว่า 380 MPa (39 kgf/mm 2)และขนาดที่ไม่รวมอยู่ใน TU 14-1-3023-80 ];GOST 8731-87; มธ.14-3-567-76	1, 100

ความต้านทานที่คำนวณได้ของผลิตภัณฑ์ที่รีดจนสิ้นสุดการพังทลายของพื้นผิว,การบดเฉพาะที่ในบานพับทรงกระบอกและการบีบอัดลูกกลิ้งแบบเส้นผ่านศูนย์กลางแสดงไว้ในตาราง 52*.

3.3. ควรใช้ค่าความต้านทานที่คำนวณได้ของการหล่อที่ทำจากเหล็กกล้าคาร์บอนและเหล็กหล่อสีเทาตามตารางล. และ .

3.4. ความต้านทานที่คำนวณได้ของรอยเชื่อมสำหรับข้อต่อประเภทต่างๆ และสภาวะความเค้นควรถูกกำหนดโดยใช้สูตรที่ให้ไว้ในตาราง 1 .

ตารางที่ 3

รอยเชื่อม	สถานะตึงเครียด			เครื่องหมาย	คำนวณความต้านทานของรอยเชื่อม
ก้น	การบีบอัด การยืดและการดัดงอระหว่างการเชื่อมแบบอัตโนมัติ กึ่งอัตโนมัติ หรือแบบแมนนวลด้วยการควบคุมคุณภาพทางกายภาพของตะเข็บ		โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง	รวี	รวี = รี่
			ตามการต่อต้านชั่วคราว	รวู	รวู = คุณ
	การยืดและการดัดงอระหว่างการเชื่อมแบบอัตโนมัติ กึ่งอัตโนมัติ หรือแบบแมนนวล		โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง	รวี	รวี = 0,85 รี่
	กะ			รศ	รศ = อาร์เอส
มีตะเข็บเข้ามุม	ชิ้น (มีเงื่อนไข)	สำหรับการเชื่อมโลหะ		รฟ
มีตะเข็บเข้ามุม	ชิ้น (มีเงื่อนไข)	สำหรับขอบเขตการเชื่อมโลหะ		รวส	รวส = 0,45 วิ่ง

หมายเหตุ ใช่แล้ว: 1.สำหรับใน ดำเนินการโดยการเชื่อมด้วยมือ znแรงบันดาลใจรวุน ควรนำมาเท่ากับค่าความต้านทานชั่วคราวฉัน การแตกของโลหะเชื่อม, สหราชอาณาจักรตักเตือน ใน GOST 9467-75 *

2. ล ฉัน ตะเข็บที่ทำโดยการเชื่อมอัตโนมัติหรือกึ่งอัตโนมัติแรงบันดาลใจร วุน ควรดำเนินการตามตาราง.* ของมาตรฐานเหล่านี้

3. ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือสำหรับวัสดุเชื่อมก γ wm ควรได้รับการยอมรับ ก เท่ากัน: 1.25 - พร้อมค่าร วุน ไม่เกิน 490 M Pa (5,000 กก./ซม.2);1 .35 - ที่ค่าร วุน 590 MPa (6000 กก./ซม.2) หรือมากกว่า

ความต้านทานที่คำนวณได้ของข้อต่อชนขององค์ประกอบที่ทำจากเหล็กที่มีความต้านทานมาตรฐานที่แตกต่างกันควรใช้กับข้อต่อชนของเหล็กที่มีค่าต่ำกว่าก การอ่านการต่อต้านเชิงบรรทัดฐาน

ความต้านทานที่คำนวณได้ของโลหะเชื่อมของรอยเชื่อมที่มีรอยเชื่อมเนื้อแสดงไว้ในตาราง 1 -

3.5. ความต้านทานการออกแบบของสลักเกลียวเดี่ยวส ควรกำหนดสารประกอบ x โดยใช้สูตรที่ให้ไว้ในตาราง *.

ค่าแรงเฉือนและแรงดึงที่คำนวณได้ของสลักเกลียวแสดงไว้ในตาราง 1*,การบดองค์ประกอบที่เชื่อมต่อด้วยสลักเกลียว - ในตาราง -

3.6*. การออกแบบความต้านทานแรงดึงของสลักเกลียวฐานรากรบีก

รบริติชแอร์เวย์ = 0,5 ร. (1)

การออกแบบแรงดึงยูโอ สลักเกลียวต่างๆอาร์ บีวีระบุไว้ในย่อหน้า *,ควรกำหนดโดยแบบฟอร์มอูล

รบีวี= 0,45 รยกเลิก. (2)

ความต้านทานแรงดึงที่คำนวณได้ของสลักเกลียวฐานรากแสดงไว้ในตาราง 1 -

3.7. การออกแบบแรงดึงของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูงรขควรกำหนดโดยสูตร

รข= 0,7 รขนมปัง, (3)

ที่ไหน อาร์ ขนมปัง- ค่าความต้านทานแรงดึงชั่วคราวที่เล็กที่สุดของสลักเกลียวตามตาราง -

3.8. การออกแบบความต้านทานแรงดึงของลวดเหล็กแรงดึงสูงถใช้ใน ในลักษณะมัดหรือเป็นเกลียวควรกำหนดตามสูตร

รวัน= 0,63 รยกเลิก. (4)

ตารางที่ 4*

เกรดลวด (ตาม GOST 2246-70 *) สำหรับการเชื่อมอัตโนมัติหรือกึ่งอัตโนมัติ		เกรดของลวดฟลักซ์คอร์ (ตามGOST 26271-84 )	ค่าความต้านทานของโลหะเชื่อมมาตรฐานร วุน , MPa (กก./ซม.2)
จมอยู่ใต้น้ำ (GOST 9087-81 *)	ในก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ (ตามGOST 8050-85 ) หรือผสมกับอาร์กอน (ตามGOST 10157-79 *)	เกรดของลวดฟลักซ์คอร์ (ตามGOST 26271-84 )	ค่าความต้านทานของโลหะเชื่อมมาตรฐานร วุน , MPa (กก./ซม.2)
เซนต์.08, Sv-08A			410 (4200)
Sv-08GA			450 (4600)
Sv-10GA	Sv-08G2S	พีพี-AN8, พีพี-AN3	49 0(5000)
กับ v-10N แมสซาชูเซตส์, Sv-10G2	Sv-08G2S*		590 (6000)
เซนต์.-08KHN2G หมู่ เซนต์.08H1ДУ	เซนต์.10AHG 2ซีปริญญาโท , Sv-08HG2SDYU	-	685 (7000)

* เมื่อเชื่อมด้วยลวดซีวี-0 ความหมายของ 8G2Sร วุน ควรจะเท่ากับ 590 MPa (6,000 kgf/cm 2 )สำหรับการเชื่อมเนื้อกับขาเท่านั้นเค ฉ ≤8 มมวี โครงสร้างทำจากเหล็กที่มีกำลังคราก 440 MPa (4500 kgf/cm 2)และอีกมากมาย

โต๊ะ 5*

	เครื่องหมาย	การออกแบบความต้านทานของการเชื่อมต่อแบบสลักเกลียวเดี่ยว
		แรงเฉือนและความตึงของคลาสโบลต์			การพังทลายขององค์ประกอบเหล็กที่เชื่อมต่อกันด้วยกำลังครากสูงถึง 440 MPa (4500 kgf/cm 2)
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9
ชิ้น	รับ	ร บี = 0,38 ร ขนมปัง	ร บี = 0,4 ร ขนมปัง	ร บี = 0,4 ร ขนมปัง	-
การยืดกล้ามเนื้อ	ร บาท	ร บาท = 0,42 ร ขนมปัง	ร บาท = 0,4 ร ขนมปัง	ร บาท = 0,5 ร ขนมปัง	-
ริ้วรอย:	รปภ
ก) สลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ A		-	-	-
b) สลักเกลียวระดับความแม่นยำ B และ C		-	-	-

บันทึก- อนุญาตให้ใช้ฉัน มีโบลท์ที่มีความแข็งแรงสูงซึ่งไม่มีความตึงที่ปรับได้ซึ่งทำจากเหล็กคัดสรร 40X», ในกรณีนี้คือค่าความต้านทานที่คำนวณได้ฉันรับ และร บาท ควรกำหนดไว้ล ใช่สำหรับโบล ชั้นเรียนสหายก 10.9 และค่าความต้านทานที่คำนวณได้รปภ ดีอย่างไรฉัน สลักเกลียวระดับความแม่นยำ n ออนส์ บี และ ซี

โบลท์มีความแข็งแรงสูงตามข้อกำหนด14-4- 1345 -85 สามารถใช้ได้เฉพาะเมื่อทำงานในความตึงเครียดเท่านั้น

3.9. ค่าความต้านทาน (แรง) ที่คำนวณได้ต่อความตึงของเชือกเหล็กควรเท่ากับค่าแรงแตกหักของเชือกโดยรวมซึ่งกำหนดโดยมาตรฐานของรัฐหรือข้อกำหนดทางเทคนิคสำหรับเชือกเหล็กส หารด้วยปัจจัยความน่าเชื่อถือ γ ม = 1,6.

4*. เงื่อนไขการดำเนินงานทางบัญชีและวัตถุประสงค์ของโครงสร้าง

เมื่อคำนวณโครงสร้างและการเชื่อมต่อควรคำนึงถึงสิ่งต่อไปนี้:

ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือตามวัตถุประสงค์ γ n นำมาใช้ตามกฎเพื่อคำนึงถึงระดับความรับผิดชอบของอาคารและโครงสร้างเมื่อออกแบบโครงสร้าง

ปัจจัยความน่าเชื่อถือ γ คุณ = 1,3 สำหรับองค์ประกอบโครงสร้างที่คำนวณเพื่อความแข็งแรงโดยใช้ความต้านทานการออกแบบร คุณ ;

ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานγ ค และค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของการเชื่อมต่อγ ข , ได้รับการยอมรับตามตาราง - และ * ส่วนของมาตรฐานเหล่านี้สำหรับการออกแบบอาคาร โครงสร้าง และโครงสร้างตลอดจนแอป -

โต๊ะ 6*

องค์ประกอบโครงสร้าง	ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน γ ส
1. คานทึบและองค์ประกอบที่ถูกบีบอัดของโครงถักพื้นใต้ห้องโถงของโรงละคร คลับ โรงภาพยนตร์ ใต้อัฒจันทร์ ใต้ร้านค้า ห้องรับฝากหนังสือและหอจดหมายเหตุ ฯลฯ เมื่อน้ำหนักของพื้นเท่ากับหรือมากกว่าน้ำหนักบรรทุกจริง	0,9
2. เสาอาคารสาธารณะและที่รองรับอ่างเก็บน้ำ	0,95
3. องค์ประกอบพื้นฐานแบบย่อ(ถึง การสนับสนุนรอม) โครงตาข่ายของส่วน T คอมโพสิตจากมุมของโครงถักที่หุ้มและเพดาน (เช่นจันทันและโครงถักที่คล้ายกัน) ที่มีความยืดหยุ่น lam≥ 60	0 ,8

SNiP II-23-81*
เป็นการตอบแทน
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; ช.376-67

โครงสร้างเหล็ก

1. บทบัญญัติทั่วไป

1.1. ต้องปฏิบัติตามมาตรฐานเหล่านี้เมื่อออกแบบโครงสร้างอาคารเหล็กของอาคารและโครงสร้างเพื่อวัตถุประสงค์ต่างๆ

เมื่อออกแบบโครงสร้างเหล็กภายใต้สภาวะการทำงานพิเศษ (เช่น โครงสร้างของเตาถลุงเหล็ก ท่อหลักและท่อส่งกระบวนการ ถังวัตถุประสงค์พิเศษ โครงสร้างของอาคารที่สัมผัสกับแผ่นดินไหว ผลกระทบจากอุณหภูมิที่รุนแรง หรือการสัมผัสกับสภาพแวดล้อมที่รุนแรง โครงสร้างของโครงสร้างไฮดรอลิกนอกชายฝั่ง) โครงสร้างของอาคารและโครงสร้างที่เป็นเอกลักษณ์ตลอดจนโครงสร้างประเภทพิเศษ (เช่น อัดแรง เชิงพื้นที่ แขวน) ต้องปฏิบัติตามข้อกำหนดเพิ่มเติมที่สะท้อนถึงลักษณะการทำงานของโครงสร้างเหล่านี้ ซึ่งจัดทำโดยเอกสารกำกับดูแลที่เกี่ยวข้องที่ได้รับอนุมัติหรือตกลงกัน โดยคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียต

โครงสร้างทั้งหมดต้องสามารถเข้าถึงได้เพื่อสังเกต ทำความสะอาด ทาสี และต้องไม่กักเก็บความชื้นหรือขัดขวางการระบายอากาศ โปรไฟล์ที่ปิดจะต้องถูกปิดผนึก

1.3*. เมื่อออกแบบโครงสร้างเหล็กคุณควร:

ใช้โปรไฟล์รีดที่ประหยัดและเหล็กที่มีประสิทธิภาพ

ใช้โครงสร้างแบบก้าวหน้า (ระบบเชิงพื้นที่ที่ทำจากองค์ประกอบมาตรฐาน โครงสร้างที่รวมฟังก์ชั่นการรับน้ำหนักและการปิดล้อม โครงสร้างแบบอัดแรง แบบเคเบิลสเตย์ แบบแผ่นบาง และแบบรวมที่ทำจากเหล็กชนิดต่าง ๆ)

จัดให้มีความสามารถในการผลิตและการติดตั้งโครงสร้าง

จัดให้มีการใช้การเชื่อมต่อแบบโรงงานแบบก้าวหน้า (การเชื่อมอัตโนมัติและกึ่งอัตโนมัติ, การเชื่อมต่อแบบแปลน, ปลายสี, การเชื่อมต่อแบบเกลียว, รวมถึงการเชื่อมต่อที่มีความแข็งแรงสูง ฯลฯ );

1.4. เมื่อออกแบบอาคารและโครงสร้างจำเป็นต้องนำโครงร่างโครงสร้างมาใช้เพื่อให้มั่นใจถึงความแข็งแกร่งความมั่นคงและความไม่เปลี่ยนแปลงเชิงพื้นที่ของอาคารและโครงสร้างโดยรวมตลอดจนองค์ประกอบแต่ละส่วนในระหว่างการขนส่งการติดตั้งและการดำเนินงาน

1.5*. เหล็กและวัสดุเชื่อมต่อ ข้อจำกัดในการใช้เหล็ก S345T และ S375T รวมถึงข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับเหล็กที่ให้มาตามมาตรฐานของรัฐและมาตรฐาน CMEA หรือข้อกำหนดทางเทคนิค ควรระบุไว้ในแบบร่างการทำงาน (DM) และรายละเอียด (DMC) ของโครงสร้างเหล็กและในเอกสารประกอบการสั่งวัสดุ

จำเป็นต้องระบุระดับความต่อเนื่องของเหล็กเมื่อสั่งซื้อทั้งนี้ขึ้นอยู่กับคุณสมบัติของโครงสร้างและส่วนประกอบ

1.6*. โครงสร้างเหล็กและการคำนวณต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของ "ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างอาคารและฐานรากข้อกำหนดพื้นฐานสำหรับการคำนวณ" และ ST SEV 3972 – 83 “ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างอาคารและฐานราก โครงสร้างเหล็ก ข้อกำหนดพื้นฐานสำหรับการคำนวณ”

โครงสร้างเหล็กโดยทั่วไปควรได้รับการออกแบบให้เป็นระบบเชิงพื้นที่แบบครบวงจร

1.9. องค์ประกอบของโครงสร้างเหล็กต้องมีหน้าตัดขั้นต่ำที่ตรงตามข้อกำหนดของมาตรฐานเหล่านี้ โดยคำนึงถึงช่วงของผลิตภัณฑ์รีดและท่อ ในส่วนประกอบที่สร้างโดยการคำนวณ แรงดันตกไม่ควรเกิน 5%

2. วัสดุสำหรับโครงสร้างและการเชื่อมต่อ

2.1*. โครงสร้างทั้งหมดแบ่งออกเป็นสี่กลุ่มทั้งนี้ขึ้นอยู่กับระดับความรับผิดชอบของโครงสร้างของอาคารและโครงสร้างรวมถึงเงื่อนไขการดำเนินงาน เหล็กสำหรับโครงสร้างเหล็กของอาคารและโครงสร้างควรใช้ตามตาราง 50*.

เหล็กสำหรับโครงสร้างที่สร้างขึ้นในเขตภูมิอากาศ I 1, I 2, II 2 และ II 3 แต่ใช้งานในห้องที่มีอุณหภูมิสูงควรใช้สำหรับเขตภูมิอากาศ II 4 ตามตาราง 50* ยกเว้นเหล็กกล้า C245 และ C275 สำหรับการก่อสร้างกลุ่ม 2

สำหรับการเชื่อมต่อหน้าแปลนและชุดประกอบเฟรม ควรใช้ผลิตภัณฑ์แบบม้วนตามมาตรฐาน TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. สำหรับการเชื่อมโครงสร้างเหล็ก ควรใช้สิ่งต่อไปนี้: อิเล็กโทรดสำหรับการเชื่อมอาร์กแบบแมนนวลตาม GOST 9467-75*; ลวดเชื่อมตาม GOST 2246 – 70*; ฟลักซ์ตาม GOST 9087 – 81*; คาร์บอนไดออกไซด์ตาม GOST 8050 – 85.

วัสดุการเชื่อมและเทคโนโลยีการเชื่อมที่ใช้ต้องมั่นใจว่าค่าความต้านทานแรงดึงของโลหะเชื่อมไม่ต่ำกว่าค่าความต้านทานแรงดึงมาตรฐาน วิ่งโลหะพื้นฐานตลอดจนค่าความแข็ง แรงกระแทก และการยืดตัวสัมพัทธ์ของโลหะของรอยเชื่อมที่กำหนดโดยเอกสารกำกับดูแลที่เกี่ยวข้อง

2.3*. การหล่อ (ชิ้นส่วนรองรับ ฯลฯ) สำหรับโครงสร้างเหล็กควรได้รับการออกแบบจากเหล็กกล้าคาร์บอนเกรด 15L, 25L, 35L และ 45L ซึ่งตรงตามข้อกำหนดสำหรับการหล่อกลุ่ม II หรือ III ตาม GOST 977 – 75* รวมถึงเกรดเหล็กหล่อสีเทา SCh15, SCh20, SCh25 และ SCh30 ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 1412 – 85.

2.4*. สำหรับการเชื่อมต่อแบบใช้สลักเกลียว ควรใช้สลักเกลียวและน็อตเหล็กที่ตรงตามข้อกำหนด *, GOST 1759.4 – 87* และ GOST 1759.5 – 87* และแหวนรองที่ตรงตามข้อกำหนด*

ควรกำหนดสลักเกลียวตามตารางที่ 57* และ *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* และเมื่อจำกัดการเสียรูปของการเชื่อมต่อ - ตาม GOST 7805-70*

ควรใช้ถั่วตาม GOST 5915 – 70*: สำหรับสลักเกลียวที่มีความแข็งแกร่งคลาส 4.6, 4.8, 5.6 และ 5.8 - ถั่วที่มีความแข็งแรงระดับ 4; สำหรับสลักเกลียวระดับความแข็งแกร่ง 6.6 และ 8.8 - น็อตที่มีความแข็งแรงระดับ 5 และ 6 ตามลำดับ สำหรับสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงระดับ 10.9 – ถั่วที่มีความแข็งแกร่งระดับ 8

ควรใช้เครื่องซักผ้า: กลมตาม GOST 11371 – 78* เอียงตาม GOST 10906 – 78* และสปริงปกติตาม GOST 6402 – 70*.

2.5*. ควรเลือกเกรดเหล็กสำหรับโบลต์ฐานรากตาม และการออกแบบและขนาดควรเป็นไปตาม *

ควรใช้สลักเกลียว (รูปตัวยู) สำหรับยึดสายกายของโครงสร้างการสื่อสารเสาอากาศตลอดจนสลักเกลียวรูปตัวยูและฐานรองเพื่อรองรับสายไฟเหนือศีรษะและอุปกรณ์จำหน่ายจากเกรดเหล็ก: 09G2S-8 และ 10G2S1-8 ตาม GOST 19281 – 73* โดยมีข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับความทนแรงกระแทกที่อุณหภูมิลบ 60 ° C ไม่น้อยกว่า 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) ในเขตภูมิอากาศ I 1; 09G2S-6 และ 10G2S1-6 ตาม GOST 19281 – 73* ในเขตภูมิอากาศ I 2, II 2 และ II 3; VSt3sp2 ตาม GOST 380 – 71* (ตั้งแต่ปี 1990 St3sp2-1 ตาม GOST 535) – 88) ในภูมิภาคภูมิอากาศอื่นๆ ทั้งหมด

2.6*. ควรใช้น็อตสำหรับฐานรากและยูโบลท์:

สำหรับสลักเกลียวที่ทำจากเหล็กเกรด VSt3sp2 และ 20 – ระดับความแข็งแกร่ง 4 ตาม GOST 1759.5 – 87*;

สำหรับสลักเกลียวที่ทำจากเหล็กเกรด 09G2S และ 10G2S1 – ระดับความแข็งแกร่งไม่ต่ำกว่า 5 ตาม GOST 1759.5 – 87*. อนุญาตให้ใช้น็อตที่ทำจากเกรดเหล็กที่ยอมรับสำหรับสลักเกลียว

ควรใช้น็อตสำหรับฐานรากและสลักเกลียวตัวยูที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางน้อยกว่า 48 มม. ตาม GOST 5915 – 70* สำหรับสลักเกลียวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 48 มม – ตาม GOST 10605 – 72*.

2.7*. ควรใช้โบลท์แรงสูงตาม *, * และ TU 14-4-1345 – 85; ถั่วและแหวนรองสำหรับพวกเขา – ตาม GOST 22354 – 77* และ *

เชือกเกลียวตาม GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

เชือกสองชั้นตาม GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

เชือกรับน้ำหนักแบบปิดตาม GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

มัดและเกลียวของสายขนานที่เกิดขึ้นจากลวดสลิงที่ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 7372 – 79*.

2.9. ลักษณะทางกายภาพของวัสดุที่ใช้สำหรับโครงสร้างเหล็กควรเป็นไปตาม App 3.

3. ลักษณะการออกแบบของวัสดุและการเชื่อมต่อ

3.1*. ความต้านทานที่คำนวณได้ของผลิตภัณฑ์ที่รีด ส่วนโค้งงอ และท่อสำหรับสภาวะความเค้นประเภทต่างๆ ควรถูกกำหนดโดยใช้สูตรที่ให้ไว้ในตาราง 1 1*.

ตารางที่ 1*

สถานะตึงเครียด		เครื่องหมาย	ความต้านทานที่คำนวณได้ของผลิตภัณฑ์รีดและท่อ
การยืดกล้ามเนื้อ,	โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง	รี่	R y = R yn /กรัม ม
การบีบอัดและการดัด	ตามการต่อต้านชั่วคราว	คุณ	คุณ = R อูน /กรัม ม
		อาร์เอส	อาร์ ส = 0.58ริน/ กรัม ม
การยุบตัวของพื้นผิวด้านท้าย (หากติดตั้ง)		รูเปียห์	R p = R อูน /กรัม ม
การบดอัดเฉพาะที่ในบานพับทรงกระบอก (รองแหนบ) เมื่อสัมผัสกันแน่น		ร.ล	ร.ล= 0.5รัน/ กรัม ม
แรงอัดของลูกกลิ้งตามเส้นทแยงมุม (เมื่อสัมผัสกันอย่างอิสระในโครงสร้างที่มีความคล่องตัวจำกัด)		อาร์ซีดี	อาร์ซีดี= 0.025รัน/ กรัม ม
ความตึงในทิศทางของความหนาของผลิตภัณฑ์รีด (สูงสุด 60 มม.)		ร	ร= 0.5รัน/ กรัม ม
การกำหนดที่ใช้ในตาราง 1*:
กรัม ม - ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือของวัสดุที่กำหนดตามข้อ 3.2*

3.2*. ควรใช้ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือสำหรับวัสดุรีด ส่วนโค้งงอ และท่อตามตาราง 2*.

ตารางที่ 2*

มาตรฐานของรัฐหรือเงื่อนไขทางเทคนิคสำหรับการเช่า	ปัจจัยความน่าเชื่อถือตามวัสดุ กรัม ม
(ยกเว้นเหล็ก S590, S590K) อ.14-1-3023 – 80 (สำหรับวงกลม, สี่เหลี่ยม, ลายทาง)	1,025
(เหล็ก S590, S590K); GOST 380 – 71** (สำหรับวงกลมและสี่เหลี่ยมจัตุรัสที่มีขนาดไม่รวมอยู่ใน TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [สำหรับวงกลมและสี่เหลี่ยมจัตุรัสที่มีความเหนียวครากสูงถึง 380 MPa (39 kgf/mm 2) และขนาดที่ไม่รวมอยู่ใน TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
GOST 19281 – 73* [สำหรับวงกลมและสี่เหลี่ยมจัตุรัสที่มีความเหนียวครากมากกว่า 380 MPa (39 กก./มม. 2) และขนาดที่ไม่รวมอยู่ใน TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; มธ.14-3-567 – 76	1,100

ความต้านทานที่คำนวณได้ในแรงดึง แรงอัด และการดัดงอของแผ่น ผลิตภัณฑ์สากลแบบวงกว้างและผลิตภัณฑ์รีดรูปทรงแสดงไว้ในตาราง 51*, ไปป์ – ในตาราง 51 ก. ความต้านทานที่คำนวณได้ของส่วนโค้งงอควรใช้เท่ากับความต้านทานที่คำนวณได้ของแผ่นรีดที่ผลิตขึ้นในขณะที่สามารถคำนึงถึงการแข็งตัวของเหล็กแผ่นรีดในเขตดัดได้

ควรพิจารณาความต้านทานการออกแบบของผลิตภัณฑ์ทรงกลม สี่เหลี่ยม และแถบตามตาราง 1* รับค่า รินและ วิ่งเท่ากันตามลำดับกับกำลังครากและความต้านทานแรงดึงตามมาตรฐาน TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (ตั้งแต่ปี 1990 GOST 535) – 88) และ GOST 19281 – 73*.

ความต้านทานที่คำนวณได้ของผลิตภัณฑ์ที่รีดต่อการบดอัดของพื้นผิวส่วนท้าย การบดอัดเฉพาะที่ในบานพับทรงกระบอก และการบีบอัดเส้นผ่านศูนย์กลางของลูกกลิ้งแสดงไว้ในตาราง 1 52*.

3.3. ควรใช้ค่าความต้านทานที่คำนวณได้ของการหล่อที่ทำจากเหล็กกล้าคาร์บอนและเหล็กหล่อสีเทาตามตาราง 53 และ 54

3.4. ความต้านทานที่คำนวณได้ของรอยเชื่อมสำหรับข้อต่อประเภทต่างๆ และสภาวะความเค้นควรถูกกำหนดโดยใช้สูตรที่ให้ไว้ในตาราง 1 3.

ตารางที่ 3

รอยเชื่อม	สถานะแรงดันไฟฟ้า		เครื่องหมาย	คำนวณความต้านทานของรอยเชื่อม
ก้น	การบีบอัด แรงดึงและการดัดงอระหว่างการเชื่อมแบบอัตโนมัติ กึ่งอัตโนมัติ หรือแบบแมนนวลด้วยทางกายภาพ	โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง	รวี	รวี=ไร
	การควบคุมคุณภาพตะเข็บ	ตามการต่อต้านชั่วคราว	รวู	รวู= คุณ
	การยืดและการดัดงอระหว่างการเชื่อมแบบอัตโนมัติ กึ่งอัตโนมัติ หรือแบบแมนนวล	โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง	รวี	รวี= 0.85 รี่
	กะ		รศ	รศ= อาร์ เอส
มีตะเข็บเข้ามุม	ชิ้น (มีเงื่อนไข)	สำหรับการเชื่อมโลหะ	รฟ
		สำหรับขอบเขตการเชื่อมโลหะ	รวส	รวส= 0.45รัน
หมายเหตุ: 1. สำหรับตะเข็บที่เชื่อมด้วยมือจะมีค่า ร วุนควรนำมาเท่ากับค่าความต้านทานแรงดึงของโลหะเชื่อมที่ระบุใน GOST 9467-75* 2. สำหรับตะเข็บที่ทำโดยการเชื่อมอัตโนมัติหรือกึ่งอัตโนมัติ ควรใช้ค่า R wun ตามตาราง 4* ของมาตรฐานเหล่านี้ 3. ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือสำหรับวัสดุเชื่อม กรัม wm ควรนำมาเท่ากับ: 1.25 – ที่ค่า ร วุนไม่เกิน 490 MPa (5,000 kgf/cm2); 1.35 – ที่ค่า ร วุน 590 MPa (6,000 กก./ซม.2) หรือมากกว่า

ความต้านทานที่คำนวณได้ของข้อต่อชนขององค์ประกอบที่ทำจากเหล็กที่มีความต้านทานมาตรฐานที่แตกต่างกันควรใช้กับข้อต่อชนที่ทำจากเหล็กที่มีค่าความต้านทานมาตรฐานต่ำกว่า

ความต้านทานที่คำนวณได้ของโลหะเชื่อมของรอยเชื่อมที่มีรอยเชื่อมเนื้อแสดงไว้ในตาราง 1 56.

3.5. ควรกำหนดความต้านทานที่คำนวณได้ของการเชื่อมต่อแบบสลักเกลียวเดี่ยวโดยใช้สูตรที่ให้ไว้ในตาราง 5*.

ค่าแรงเฉือนและแรงดึงที่คำนวณได้ของสลักเกลียวแสดงไว้ในตาราง 1 58* การพังทลายขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อด้วยสลักเกลียว – ในตาราง 59*.

3.6*. การออกแบบความต้านทานแรงดึงของสลักเกลียวฐานราก อาร์บา

อาร์บา = 0,5ร. (1)

การออกแบบความต้านทานแรงดึงของยูโบลท์ อาร์ บีวีที่ระบุในข้อ 2.5* ควรกำหนดโดยสูตร

อาร์ บีวี = 0,45วิ่ง. (2)

ความต้านทานแรงดึงที่คำนวณได้ของสลักเกลียวฐานรากแสดงไว้ในตาราง 1 60*.

3.7. การออกแบบแรงดึงของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง รภควรกำหนดโดยสูตร

รภ = 0,7รขนมปัง, (3)

ที่ไหน รบียกเลิก – ค่าความต้านทานแรงดึงชั่วคราวที่น้อยที่สุดของสลักเกลียว ตามตาราง 61*.

3.8. การออกแบบความต้านทานแรงดึงของลวดเหล็กแรงดึงสูง ถที่ใช้เป็นมัดหรือเป็นเกลียวควรกำหนดตามสูตร

ถ = 0,63วิ่ง. (4)

3.9. ค่าความต้านทาน (แรง) ที่คำนวณได้ต่อความตึงของเชือกเหล็กควรนำมาเท่ากับค่าแรงแตกหักของเชือกโดยรวมซึ่งกำหนดโดยมาตรฐานของรัฐหรือข้อกำหนดทางเทคนิคสำหรับเชือกเหล็กหารด้วยค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือ กรัม ม = 1,6.

ตารางที่ 4*

เกรดลวด (ตาม GOST 2246 – 70*) สำหรับการเชื่อมอัตโนมัติหรือกึ่งอัตโนมัติ		เกรดผง	ค่ามาตรฐาน
จมอยู่ใต้น้ำ (GOST 9087 – 81*)	ในก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ (ตาม GOST 8050 – 85) หรือผสมกับอาร์กอน (ตาม GOST 10157) – 79*)	สายไฟ (ตาม GOST 26271 – 84)	ความต้านทานของโลหะเชื่อม ร วุน, MPa (กก./ซม.2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	พีพี-AN8, พีพี-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10HГ2СМА Sv-08HГ2ДУ	–	685 (7000)
* เมื่อเชื่อมด้วยลวดค่า Sv-08G2S ร วุนควรใช้ค่าเท่ากับ 590 MPa (6,000 กก./ซม. 2) สำหรับการเชื่อมเนื้อกับขาเท่านั้น เคเอฟ โครงสร้างที่ทำจากเหล็กหนา 8 มม. ที่มีกำลังคราก 440 MPa (4500 kgf/cm2) หรือมากกว่า

ตารางที่ 5*

		การออกแบบความต้านทานของการเชื่อมต่อแบบสลักเกลียวเดี่ยว
สถานะตึงเครียด	เครื่องหมาย	แรงเฉือนและความตึงของสลักเกลียวระดับ			การพังทลายขององค์ประกอบเหล็กที่เชื่อมต่อด้วยกำลังรับผลผลิตสูงถึง 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4,500 กก.เอฟ/ซม.2)
	รับ	อาร์ บีเอส =ขนมปัง 0.38R	รับ= 0.4R มวย	รับ= 0.4R มวย	–
การยืดกล้ามเนื้อ	ร บาท	อาร์ บาท ส =ขนมปัง 0.38R	อาร์ บาท =ขนมปัง 0.38R	อาร์ บาท =ขนมปัง 0.38R	–
	รปภ
ก) สลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ A		–	–	–
b) สลักเกลียวคลาส B และ C		–	–	–
บันทึก. อนุญาตให้ใช้สลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูงโดยไม่ต้องปรับความตึงที่ทำจากเหล็กเกรด 40X “เลือก” ในขณะที่ค่าความต้านทานที่คำนวณได้ รับและ ร บาทควรกำหนดสำหรับสลักเกลียวคลาส 10.9 และความต้านทานการออกแบบสำหรับสลักเกลียวคลาสความแม่นยำ B และ C สลักเกลียวความแข็งแรงสูงตามมาตรฐาน TU 14-4-1345 – 85 สามารถใช้ได้เฉพาะเมื่อทำงานในความตึงเครียดเท่านั้น

4*. เงื่อนไขการดำเนินงานทางบัญชีและวัตถุประสงค์ของโครงสร้าง

เมื่อคำนวณโครงสร้างและการเชื่อมต่อควรคำนึงถึงสิ่งต่อไปนี้: ปัจจัยด้านความปลอดภัยสำหรับวัตถุประสงค์ที่ตั้งใจไว้ จีเอ็น นำมาใช้ตามกฎเพื่อคำนึงถึงระดับความรับผิดชอบของอาคารและโครงสร้างเมื่อออกแบบโครงสร้าง

ปัจจัยความน่าเชื่อถือ ก คุณ= 1.3 สำหรับองค์ประกอบโครงสร้างที่คำนวณเพื่อความแข็งแรงโดยใช้ความต้านทานการออกแบบ คุณ;

ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน กรัมซี และค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของการเชื่อมต่อ กรัมข นำมาตามตาราง 6* และ 35* ส่วนของมาตรฐานเหล่านี้สำหรับการออกแบบอาคาร โครงสร้าง และโครงสร้าง รวมถึงแอป 4*.

ตารางที่ 6*

องค์ประกอบโครงสร้าง	ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน กรัมด้วย
1. คานทึบและองค์ประกอบอัดของโครงถักพื้นใต้ห้องโถงของโรงละคร คลับ โรงภาพยนตร์ ใต้อัฒจันทร์ ใต้บริเวณร้านค้า ห้องรับฝากหนังสือและหอจดหมายเหตุ ฯลฯ โดยมีน้ำหนักของพื้นเท่ากับหรือมากกว่าน้ำหนักบรรทุกจริง	0,9
2. เสาอาคารสาธารณะและที่รองรับอ่างเก็บน้ำ	0,95
3. องค์ประกอบหลักที่ถูกบีบอัด (ยกเว้นส่วนรองรับ) ของโครงตาข่ายส่วน T คอมโพสิตจากมุมของโครงเชื่อมและโครงโครงเพดาน (เช่น จันทันและโครงถักที่คล้ายกัน) ที่มีความยืดหยุ่น ล ลูกบาศก์ 60	0,8
4. คานทึบเมื่อคำนวณความเสถียรทั่วไปที่ เจบี 1,0	0,95
5. เครื่องขัน แท่ง เหล็กดัด จี้ ทำจากเหล็กแผ่นรีด	0,9
6. องค์ประกอบของโครงสร้างหลักของการเคลือบและเพดาน:
ก) บีบอัด (ยกเว้นส่วนท่อปิด) ในการคำนวณความเสถียร	0,95
b) ยืดออกในโครงสร้างแบบเชื่อม	0,95
c) แรงดึง การบีบอัด รวมถึงบุชนในโครงสร้างแบบสลักเกลียว (ยกเว้นโครงสร้างที่มีสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง) ที่ทำจากเหล็กที่มีกำลังครากสูงถึง 440 MPa (4,500 kgf/cm 2) ซึ่งรับภาระคงที่ใน การคำนวณความแข็งแกร่ง	1,05
7. คานคอมโพสิตแข็ง คอลัมน์ รวมถึงแผ่นชนที่ทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงครากสูงถึง 440 MPa (4500 kgf/cm2) รับน้ำหนักคงที่และทำด้วยการเชื่อมต่อแบบสลักเกลียว (ยกเว้นการเชื่อมต่อกับสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง ) ในการคำนวณกำลัง	1,1
8. ส่วนต่างๆ ของชิ้นส่วนที่รีดและเชื่อม รวมถึงวัสดุบุผิวที่ทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงครากสูงถึง 440 MPa (4500 kgf/cm2) ที่ข้อต่อที่ทำด้วยสลักเกลียว (ยกเว้นข้อต่อที่มีสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง) ซึ่งรับภาระคงที่ ในการคำนวณกำลัง:
ก) คานและเสาทึบ	1,1
b) โครงสร้างหลักและพื้น	1,05
9. องค์ประกอบขัดแตะที่ถูกบีบอัดของโครงสร้างขัดแตะเชิงพื้นที่จากมุมหน้าแปลนเดียวเท่ากัน (แนบโดยหน้าแปลนที่ใหญ่กว่า):
ก) ติดโดยตรงกับสายพานโดยมีหน้าแปลนเดียวโดยใช้รอยเชื่อมหรือสลักเกลียวสองตัวหรือมากกว่าวางอยู่ที่มุม:
เหล็กดัดฟันตามรูป 9*, ก	0,9
สเปเซอร์ตามรูป 9*, ข, วี	0,9
เหล็กดัดฟันตามรูป 9*, ใน, ช, ง	0,8
b) ติดโดยตรงกับสายพานด้วยชั้นวางหนึ่งชั้น สลักเกลียวหนึ่งตัว (ยกเว้นที่ระบุไว้ในรายการ 9 ในตารางนี้) และติดผ่านเป้าเสื้อกางเกงด้วย โดยไม่คำนึงถึงประเภทของการเชื่อมต่อ	0,75
c) ด้วยตารางกากบาทที่ซับซ้อนพร้อมการเชื่อมต่อแบบสลักเกลียวเดี่ยวตามรูปที่ 1 9*, จ	0,7
10. องค์ประกอบที่ถูกบีบอัดจากมุมเดียว ติดโดยหน้าแปลนเดียว (สำหรับมุมที่ไม่เท่ากันโดยใช้หน้าแปลนขนาดเล็กเท่านั้น) ยกเว้นองค์ประกอบโครงสร้างที่ระบุในตำแหน่ง 9 ของตารางนี้ วงเล็บปีกกาตามรูปที่ 9 9*, ขติดกับคอร์ดโดยตรงโดยใช้รอยเชื่อมหรือสลักตั้งแต่สองตัวขึ้นไปวางตามแนวมุม และโครงถักแบนจากมุมเดียว	0,75
11. แผ่นฐานทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงครากสูงถึง 285 MPa (2900 kgf/cm2) รับน้ำหนักคงที่ ความหนา mm:
	1,2
b) มากกว่า 40 ถึง 60	1,15
ค) มากกว่า 60 ถึง 80	1,1
หมายเหตุ: 1. ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน กรัมด้วย 1 ไม่ควรนำมาพิจารณาพร้อมกันเมื่อทำการคำนวณ 2. ค่าสัมประสิทธิ์สภาวะการทำงาน ตามลำดับในตำแหน่ง 1 และ 6 ใน; 1 และ 7; 1 และ 8; 2 และ 7; 2 และ 8,ก; ควรคำนึงถึง 3 และ 6, c พร้อมกันในการคำนวณ 3. ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานที่กำหนดในตำแหน่ง 3; 4; 6, ก, ค; 7; 8; 9 และ 10 เช่นเดียวกับในตำแหน่ง 5 และ 6, b (ยกเว้นรอยต่อแบบชน) ไม่ควรคำนึงถึงองค์ประกอบที่พิจารณาเมื่อคำนวณการเชื่อมต่อ 4. ในกรณีที่ไม่ได้ระบุไว้ในมาตรฐานเหล่านี้ ควรใช้สูตร ก.ค = 1.

5. การคำนวณองค์ประกอบของโครงสร้างเหล็กสำหรับแรงตามแนวแกนและการดัดงอ

ส่วนขยายจากส่วนกลางและองค์ประกอบที่บีบอัดจากส่วนกลาง

5.1. การคำนวณความแข็งแรงขององค์ประกอบที่อยู่ภายใต้แรงตึงจากศูนย์กลางหรือแรงอัดด้วยแรง เอ็นยกเว้นที่ระบุไว้ในข้อ 5.2 ควรดำเนินการตามสูตร

การคำนวณความแข็งแรงของส่วนต่างๆ ในตำแหน่งที่ยึดองค์ประกอบแรงดึงจากมุมเดียวที่ติดกับหน้าแปลนเดียวด้วยสลักเกลียว ควรดำเนินการตามสูตร (5) และ (6) ในกรณีนี้คือค่า กรัมด้วย ในสูตร (6) ควรเป็นไปตามคำวิเศษณ์ 4* ของมาตรฐานเหล่านี้

5.2. การคำนวณกำลังขององค์ประกอบโครงสร้างเหล็กแรงดึงด้วยอัตราส่วน คุณ/คุณ > รี่การดำเนินการที่เป็นไปได้แม้หลังจากที่โลหะถึงจุดครากแล้ว ควรดำเนินการตามสูตร

5.3. การคำนวณความเสถียรขององค์ประกอบผนังทึบภายใต้แรงอัดจากส่วนกลางด้วยแรง เอ็นควรดำเนินการตามสูตร

ค่านิยม เจ

เวลา 0 2.5 ปอนด์

; (8)

ที่ 2.5 4.5 ปอนด์

ที่ > 4,5

. (10)

ค่าตัวเลข เจ จะได้รับในตาราง 72.

5.4*. แท่งที่ทำมาจากมุมเดี่ยวต้องได้รับการออกแบบสำหรับแรงอัดจากส่วนกลางตามข้อกำหนดที่กำหนดไว้ในข้อ 5.3 เมื่อพิจารณาความยืดหยุ่นของแท่งเหล่านี้ รัศมีของการหมุนของส่วนมุม ฉันและความยาวที่มีประสิทธิภาพ เลฟควรดำเนินการตามวรรค 6.1 – 6.7.

เมื่อคำนวณคอร์ดและองค์ประกอบขัดแตะของโครงสร้างเชิงพื้นที่จากมุมเดียว ควรเป็นไปตามข้อกำหนดในข้อ 15.10* ของมาตรฐานเหล่านี้

5.5. องค์ประกอบที่ถูกบีบอัดด้วยผนังทึบของส่วนรูปตัวยูแบบเปิดด้วย ลิตร 3ใช่ , ที่ไหน ลิตร และ ใช่ – คำนวณความยืดหยุ่นขององค์ประกอบในระนาบที่ตั้งฉากกับแกนตามลำดับ x– xและ ย -y (รูปที่ 1) ขอแนะนำให้เสริมกำลังด้วยแผ่นระแนงหรือตะแกรงและต้องปฏิบัติตามข้อกำหนดของย่อหน้า 5.6 และ 5.8*

ในกรณีที่ไม่มีแถบหรือตะแกรง องค์ประกอบดังกล่าวนอกเหนือจากการคำนวณโดยใช้สูตร (7) ควรได้รับการตรวจสอบความเสถียรระหว่างการโก่งงอแบบบิดงอ-บิดตามสูตร

ที่ไหน เจ – สัมประสิทธิ์การโก่งงอ คำนวณตามข้อกำหนดข้อ 5.3

กับ

(12)

ที่ไหน ;

ก = เอ็กซ์/ ชม. – ระยะห่างสัมพัทธ์ระหว่างจุดศูนย์ถ่วงกับจุดศูนย์กลางการดัด

ที่นี่ ;

เจ ว – โมเมนต์ความเฉื่อยของภาคส่วน

ข ฉันและ ฉัน – ตามลำดับความกว้างและความหนาขององค์ประกอบสี่เหลี่ยมที่ประกอบเป็นหน้าตัด

สำหรับส่วนที่แสดงในรูป 1, ก, ค่า และ ก จะต้องถูกกำหนดโดยสูตร:

ที่ไหน ข = ข/ชม..

5.6. สำหรับแท่งอัดคอมโพสิต กิ่งก้านที่เชื่อมต่อกันด้วยแถบหรือตะแกรงคือค่าสัมประสิทธิ์ เจ สัมพันธ์กับแกนอิสระ (ตั้งฉากกับระนาบของแผ่นหรือตะแกรง) ควรกำหนดโดยใช้สูตร (8) – (10) โดยมีการแทนที่ด้วย เช่น- ความหมาย เช่นควรถูกกำหนดขึ้นอยู่กับค่า เลฟ ให้ไว้ในตาราง 7.

ตารางที่ 7

พิมพ์		โครงการ			ให้ความยืดหยุ่น เลฟ แท่งขวางแบบคอมโพสิต
ส่วนต่างๆ		ส่วนต่างๆ			มีแผ่นที่		มีบาร์
					เจสลิตร /( เจบีบี) 5	เจสลิตร /( เจบีบี) ลูกบาศก์ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
การกำหนดนำมาใช้ในตาราง 7:
ข			– ระยะห่างระหว่างแกนของกิ่งก้าน
ล			– ระยะห่างระหว่างจุดศูนย์กลางของแผ่นกระดาน
ล			– ความยืดหยุ่นสูงสุดของก้านทั้งหมด
ลิตร 1, ลิตร 2, ลิตร 3			– ความยืดหยุ่นของกิ่งก้านแต่ละกิ่งเมื่อดัดงอในระนาบตั้งฉากกับแกน ตามลำดับ 1 – 1 , 2 – 2 และ 3 – 3 ในบริเวณระหว่างแถบเชื่อม (ในที่โล่ง) หรือระหว่างศูนย์กลางของสลักเกลียวด้านนอก
ก			– พื้นที่หน้าตัดของแท่งทั้งหมด
เอ ดี1และ A d2			– พื้นที่หน้าตัดของวงเล็บปีกกาแบบกริด (แบบมีกริดแบบกากบาท – วงเล็บปีกกาสองตัว) นอนอยู่ในระนาบที่ตั้งฉากกับแกน ตามลำดับ 1 – 1 และ 2 – 2;
ก			– พื้นที่หน้าตัดของเหล็กค้ำยันแบบขัดแตะ (แบบมีคานขวาง – เหล็กดัดฟันสองอัน) นอนอยู่ในระนาบของหน้าเดียว (สำหรับแท่งสามเหลี่ยมด้านเท่า)
1 และ 2			– ค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดโดยสูตร
ที่ไหน			– ขนาดกำหนดจากรูป 2;
	n, n 1, 2, 3		– ค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดตามสูตร

ที่นี่		เจบี1และ เจบี3		– โมเมนต์ความเฉื่อยของส่วนของกิ่งก้านสัมพันธ์กับแกน ตามลำดับ 1 – 1 และ 3 – 3 (สำหรับหมวดประเภท 1 และ 3)
		เจบี1และ เจบี2		– เหมือนกัน สองมุมสัมพันธ์กับแกน ตามลำดับ 1 – 1 และ 2 – 2 (สำหรับประเภทส่วนที่ 2)
				– โมเมนต์ความเฉื่อยของส่วนของแท่งหนึ่งที่สัมพันธ์กับแกนของมันเอง x– x (รูปที่ 3);
		เจส1และ เจ เอส2		– โมเมนต์ความเฉื่อยของส่วนของแถบใดแถบหนึ่งที่วางอยู่ในระนาบตั้งฉากกับแกน ตามลำดับ 1 – 1 และ 2 – 2 (สำหรับส่วนประเภท 2)

ในแท่งคอมโพสิตที่มีโครงตาข่าย นอกเหนือจากการคำนวณความเสถียรของแท่งโดยรวมแล้ว ควรตรวจสอบความเสถียรของแต่ละกิ่งก้านในพื้นที่ระหว่างโหนด

ความยืดหยุ่นของแต่ละสาขา ล. 1 , ลิตร 2 และ ลิตร 3 ในพื้นที่ระหว่างแผ่นควรมีไม่เกิน 40

หากมีแผ่นแข็งในระนาบใดระนาบหนึ่งแทนที่จะเป็นแผ่น (รูปที่ 1, ข, วี) ความยืดหยุ่นของกิ่งก้านควรคำนวณโดยรัศมีการหมุนของครึ่งส่วนสัมพันธ์กับแกนที่ตั้งฉากกับระนาบของแผ่นไม้

ในแท่งคอมโพสิตที่มีโครงตาข่าย ความยืดหยุ่นของแต่ละกิ่งก้านระหว่างโหนดไม่ควรเกิน 80 และไม่ควรเกินความยืดหยุ่นที่กำหนด เลฟ คันโดยรวม อนุญาตให้ยอมรับค่าความยืดหยุ่นของสาขาที่สูงขึ้น แต่ไม่เกิน 120 โดยมีเงื่อนไขว่าการคำนวณแท่งดังกล่าวจะดำเนินการตามรูปแบบที่ผิดรูป

5.7. การคำนวณองค์ประกอบคอมโพสิตที่ทำจากมุม ช่อง ฯลฯ ที่เชื่อมต่ออย่างแน่นหนาหรือผ่านตัวเว้นวรรค ควรทำในลักษณะผนังทึบ โดยมีเงื่อนไขว่าระยะห่างที่ใหญ่ที่สุดในพื้นที่ระหว่างแถบเชื่อม (ในที่ชัดเจน) หรือระหว่างศูนย์กลางของ สลักเกลียวตัวนอกไม่เกิน:

สำหรับองค์ประกอบที่ถูกบีบอัด 40 ฉัน

สำหรับองค์ประกอบแรงดึง 80 ฉัน

นี่คือรัศมีความเฉื่อย ฉันควรใช้มุมหรือช่องสำหรับส่วน T หรือ I ที่สัมพันธ์กับแกนที่ขนานกับระนาบของตัวเว้นระยะและสำหรับส่วนตัดขวาง – น้อยที่สุด

ในกรณีนี้ ควรติดตั้งตัวเว้นระยะอย่างน้อยสองตัวภายในความยาวขององค์ประกอบที่ถูกบีบอัด

5.8*. การคำนวณองค์ประกอบการเชื่อมต่อ (ไม้กระดาน, ตะแกรง) ของแท่งคอมโพสิตที่ถูกบีบอัดควรทำสำหรับแรงตามขวางแบบมีเงื่อนไข คิวฟิคให้คงที่ตลอดความยาวของแท่งและกำหนดโดยสูตร

คิวฟิค = 7,15 × 10 -6 (2330 – อี/รี่)เอ็น/เจ (23)*

ที่ไหน เอ็น – แรงตามยาวในแท่งคอมโพสิต

เจ – สัมประสิทธิ์การดัดตามยาวที่ยอมรับสำหรับแท่งประกอบในระนาบของส่วนต่อ

แรงเฉือนแบบมีเงื่อนไข คิวฟิคควรแจกจ่าย:

หากมีเพียงแถบเชื่อมต่อ (กริด) ให้เท่ากันระหว่างแถบ (กริด) ที่วางอยู่ในระนาบตั้งฉากกับแกนสัมพันธ์กับการตรวจสอบความเสถียร

ต่อหน้าแผ่นแข็งและแถบเชื่อมต่อ (กริด) – ครึ่งหนึ่งระหว่างแผ่นและแผ่น (lattices) ที่วางอยู่ในระนาบขนานกับแผ่น

เมื่อคำนวณแท่งประกอบรูปสามเหลี่ยมด้านเท่าด้านเท่าควรใช้แรงตามขวางแบบมีเงื่อนไขที่กระทำกับระบบขององค์ประกอบเชื่อมต่อที่อยู่ในระนาบเดียวกันควรจะเท่ากับ 0.8 คิวฟิค.

5.9. การคำนวณแถบเชื่อมต่อและสิ่งที่แนบมา (รูปที่ 3) ควรทำโดยการคำนวณองค์ประกอบของโครงถักแบบไม่มีวงเล็บบน:

บังคับ เอฟ, แท่งตัดตามสูตร

เอฟ = คิว สล/ข; (24)

ช่วงเวลา ม.1โดยดัดแท่งให้อยู่ในระนาบตามสูตร

ม.1 = คิว สล/2 (25)

ที่ไหน คิว ส – แรงตามขวางแบบมีเงื่อนไขที่กระทำกับคานของหน้าเดียว

5.10. การคำนวณโครงตาข่ายที่เชื่อมต่อควรดำเนินการเช่นเดียวกับการคำนวณโครงโครงถัก เมื่อคำนวณเครื่องหมายปีกกาไขว้ของโครงตาข่ายไขว้ด้วยเสา (รูปที่ 4) ควรคำนึงถึงแรงเพิ่มเติมด้วย ไม่มีโฆษณาที่เกิดขึ้นในแต่ละรั้งจากการบีบอัดของสายพานและกำหนดโดยสูตร

(26)

ที่ไหน เอ็น - แรงในสาขาหนึ่งของไม้เรียว

ก – พื้นที่หน้าตัดของสาขาเดียว

ก – พื้นที่หน้าตัดของเหล็กค้ำยันอันเดียว

ก – ค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดโดยสูตร

ก = แอล 2 /(ก 3 =2ข 3) (27)

ที่ไหน ก, ลและ ข - ขนาดตามรูป. 4.

5.11. การคำนวณแท่งที่มีจุดประสงค์เพื่อลดความยาวการออกแบบขององค์ประกอบที่ถูกบีบอัดจะต้องดำเนินการสำหรับแรงที่เท่ากับแรงตามขวางทั่วไปในองค์ประกอบที่ถูกบีบอัดหลัก ซึ่งกำหนดโดยสูตร (23)*

องค์ประกอบการดัด

5.12. การคำนวณความแข็งแรงขององค์ประกอบ (ยกเว้นคานที่มีผนังยืดหยุ่นมีผนังพรุนและคานเครน) งอในระนาบหลักอันใดอันหนึ่งควรดำเนินการตามสูตร

(28)

ค่าความเค้นเฉือน ที ในส่วนขององค์ประกอบโค้งงอจะต้องเป็นไปตามเงื่อนไข

(29)

ถ้าผนังอ่อนลงด้วยรูสลัก ค่าต่างๆ ที ในสูตร (29) ควรคูณด้วยสัมประสิทธิ์ ก กำหนดโดยสูตร

ก = ก/(ก – ง), (30)

ที่ไหน ก – ระยะห่างของหลุม;

ข – เส้นผ่านศูนย์กลางรู

5.13. ในการคำนวณความแข็งแรงของผนังคานในสถานที่ซึ่งมีการรับน้ำหนักบนคอร์ดด้านบนตลอดจนในส่วนรองรับของคานที่ไม่ได้เสริมด้วยตัวทำให้แข็งควรพิจารณาความเค้นเฉพาะที่ ที่ตั้ง ตามสูตร

(31)

ที่ไหน เอฟ – ค่าที่คำนวณได้ของโหลด (แรง)

เลฟ – ความยาวตามเงื่อนไขของการกระจายโหลด พิจารณาตามเงื่อนไขการรองรับ สำหรับกรณีการสนับสนุนตามรูป 5.

เลฟ = ข + 2เสื้อ, (32)

ที่ไหน เสื้อ – ความหนาของเส้นบนของคานถ้าเชื่อมคานล่าง (รูปที่ 5, ก) หรือระยะห่างจากขอบด้านนอกของหน้าแปลนถึงจุดเริ่มต้นของการปัดเศษภายในของผนังหากรีดคานล่าง (รูปที่ 5, ข).

5.14*. สำหรับผนังคานที่คำนวณโดยใช้สูตร (28) ต้องเป็นไปตามเงื่อนไขต่อไปนี้:

ที่ไหน - ความเค้นปกติในระนาบกึ่งกลางของผนังขนานกับแกนของคาน

ใช่ – เหมือนกันตั้งฉากกับแกนของคานรวมทั้ง ที่ตั้ง กำหนดโดยสูตร (31);

ที เอ็กซ์ซี – ความเค้นแทนเจนต์คำนวณโดยใช้สูตร (29) โดยคำนึงถึงสูตรบัญชี (30)

แรงดันไฟฟ้า สเอ็กซ์ และ ใช่ ยอมรับในสูตร (33) โดยมีเครื่องหมายของตนเองเช่นกัน เสื้อ xy ควรกำหนดไว้ที่จุดเดียวกันในลำแสง

5.15. การคำนวณความเสถียรของคานส่วน I ที่โค้งงอในระนาบของผนังและตรงตามข้อกำหนดของย่อหน้า 5.12 และ 5.14* ควรดำเนินการตามสูตร

ที่ไหน วซี – ควรกำหนดไว้สำหรับสายพานอัด

เจบี – ค่าสัมประสิทธิ์กำหนดโดย adj. 7*.

เมื่อกำหนดค่าแล้ว เจบี สำหรับความยาวคานโดยประมาณ เลฟควรใช้ระยะห่างระหว่างจุดยึดของสายพานที่ถูกบีบอัดจากการเคลื่อนตัวตามขวาง (โหนดของการเชื่อมโยงตามยาวหรือตามขวาง, จุดยึดของพื้นแข็ง) ในกรณีที่ไม่มีการเชื่อมต่อ เลฟ = ล(ที่ไหน ล – ช่วงคาน) ความยาวการออกแบบของคานยื่นควรมีลักษณะดังนี้ เลฟ = ลในกรณีที่ไม่มีการรัดเข็มขัดอัดที่ส่วนท้ายของคอนโซลในระนาบแนวนอน (ที่นี่ ล – ความยาวคอนโซล); ระยะห่างระหว่างจุดยึดของสายพานที่ถูกบีบอัดในระนาบแนวนอนเมื่อยึดสายพานที่ส่วนท้ายและตามความยาวของคอนโซล

5.16*. ไม่จำเป็นต้องตรวจสอบความเสถียรของคาน:

ก) เมื่อถ่ายโอนภาระผ่านพื้นแข็งอย่างต่อเนื่องโดยรองรับอย่างต่อเนื่องโดยสายพานอัดของคานและเชื่อมต่ออย่างแน่นหนา (แผ่นคอนกรีตเสริมเหล็กที่ทำจากคอนกรีตหนักน้ำหนักเบาและคอนกรีตเซลลูล่าร์ พื้นโลหะแบนและโปรไฟล์ เหล็กลูกฟูก ฯลฯ );

b) สัมพันธ์กับความยาวที่คำนวณได้ของลำแสง เลฟจนถึงความกว้างของสายพานที่ถูกบีบอัด ขไม่เกินค่าที่กำหนดโดยสูตรในตาราง 8* สำหรับคานที่มีส่วน I-section แบบสมมาตรและมีคอร์ดที่ถูกบีบอัดซึ่งได้รับการพัฒนามากขึ้น ซึ่งความกว้างของคอร์ดที่รับแรงดึงนั้นอย่างน้อย 0.75 ของความกว้างของคอร์ดที่ถูกบีบอัด

ตารางที่ 8*

โหลดตำแหน่งแอปพลิเคชัน	ค่าที่ใหญ่ที่สุด เลฟ /ขซึ่งไม่จำเป็นต้องคำนวณความเสถียรของคานรีดและคานเชื่อม (ที่ 1 £ ชม./ข 6 และ 15 £ ข/ที 35 ปอนด์)
ไปที่เข็มขัดด้านบน	(35)
ไปที่สายพานด้านล่าง	(36)
โดยไม่คำนึงถึงระดับการใช้งานโหลดเมื่อคำนวณส่วนลำแสงระหว่างเหล็กจัดฟันหรือการดัดงอล้วนๆ	(37)
การกำหนดที่ใช้ในตาราง 8: ขและ ที – ตามลำดับความกว้างและความหนาของสายพานอัด ชม.* – ระยะห่าง (ความสูง) ระหว่างแกนของแผ่นสายพาน หมายเหตุ: 1. สำหรับคานที่มีการเชื่อมต่อคอร์ดบนสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง ค่าต่างๆ เลฟ/ขที่ได้จากสูตรในตารางที่ 8* ควรคูณด้วย 1.2 2. สำหรับคานที่มีอัตราส่วน ข/ที /ที= 15.

การยึดสายพานอัดในระนาบแนวนอนจะต้องได้รับการออกแบบสำหรับแรงด้านข้างที่เกิดขึ้นจริงหรือตามเงื่อนไข ในกรณีนี้ ควรกำหนดแรงด้านข้างแบบมีเงื่อนไข:

เมื่อกำหนดไว้ที่แต่ละจุดตามสูตร (23)* ซึ่ง เจ ควรกำหนดด้วยความคล่องตัว ล = เลฟ/ฉัน(ที่นี่ ฉัน – รัศมีความเฉื่อยของหน้าตัดของสายพานอัดในระนาบแนวนอน) และ เอ็นควรคำนวณโดยใช้สูตร

เอ็น = (แอฟ + 0,25เอ ดับเบิลยู)รี่- (37, ก)

ด้วยการยึดต่อเนื่องตามสูตร

ฟิค = 3คิวฟิค/ล, (37, ข)

ที่ไหน ฟิค – แรงตามขวางแบบมีเงื่อนไขต่อความยาวหน่วยของคอร์ดลำแสง

คิวฟิค – แรงตามขวางแบบมีเงื่อนไข กำหนดโดยสูตร (23)* ซึ่งควรใช้ เจ = 1, ก เอ็น – กำหนดโดยสูตร (37,a)

5.17. การคำนวณความแข็งแรงขององค์ประกอบที่โค้งงอในระนาบหลักสองระนาบควรทำตามสูตร

(38)

ที่ไหน xและ ย – พิกัดของจุดหน้าตัดที่พิจารณาสัมพันธ์กับแกนหลัก

ในคานที่คำนวณโดยใช้สูตร (38) ควรตรวจสอบค่าความเค้นในแผ่นลำแสงโดยใช้สูตร (29) และ (33) ในระนาบการดัดหลักทั้งสอง

หากเป็นไปตามข้อกำหนดของข้อ 5.16* กไม่จำเป็นต้องตรวจสอบความเสถียรของคานที่โค้งงอในสองระนาบ

5.18*. การคำนวณความแข็งแรงของคานแยกของส่วนตันที่ทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงครากสูงถึง 530 MPa (5400 kgf/cm2) ซึ่งรับภาระคงที่ ขึ้นอยู่กับย่อหน้า 5.19* – ควรดำเนินการตามข้อ 5.21, 7.5 และ 7.24 โดยคำนึงถึงการพัฒนาของการเสียรูปของพลาสติกตามสูตร

เมื่องอในระนาบหลักอันใดอันหนึ่งภายใต้ความเค้นสัมผัส ที 0.9 ปอนด์ อาร์เอส(ยกเว้นส่วนสนับสนุน)

(39)

เมื่อดัดงอในระนาบหลักสองระนาบภายใต้ความเค้นในแนวสัมผัส ที 0.5 ปอนด์ อาร์เอส(ยกเว้นส่วนสนับสนุน)

(40)

ที่นี่ ม, เอ็ม เอ็กซ์และ ของฉัน – ค่าสัมบูรณ์ของโมเมนต์การดัด

ค 1 – ค่าสัมประสิทธิ์กำหนดโดยสูตร (42) และ (43)

ซีเอ็กซ์และ ซีวาย – ค่าสัมประสิทธิ์ที่ยอมรับตามตาราง 66.

การคำนวณในส่วนรองรับของคาน (ด้วย ม = 0; เอ็ม เอ็กซ์= 0 และ ของฉัน= 0) ควรดำเนินการตามสูตร

เมื่อมีโซนของการดัดงอบริสุทธิ์ในสูตร (39) และ (40) แทนค่าสัมประสิทธิ์ ค 1, ซีเอ็กซ์และ กับ yควรดำเนินการตาม:

จาก 1ม = 0,5(1+ค); ค xm = 0,5(1+ซีเอ็กซ์); กับพวกเขา = 0,5(1+ซีวาย).

พร้อมการดำเนินการพร้อมกันในส่วนช่วงเวลา มและแรงเฉือน ถามค่าสัมประสิทธิ์ จาก 1ควรกำหนดโดยใช้สูตร:

ที่ ที 0.5 ปอนด์ อาร์เอส ค 1 = ค; (42)

เวลา 0.5 อาร์เอส ที 0.9 ปอนด์ อาร์เอส ค 1 = 1,05บีค , (43)

ที่ไหน (44)

ที่นี่ กับ – ค่าสัมประสิทธิ์ที่ยอมรับตามตาราง 66;

ทีและ ชม. – ความหนาและความสูงของผนังตามลำดับ

ก – ค่าสัมประสิทธิ์เท่ากับ ก = 0.7 สำหรับส่วน I งอในระนาบของผนัง ก = 0 – สำหรับส่วนประเภทอื่น

จาก 1 – ค่าสัมประสิทธิ์ต้องไม่น้อยกว่าหนึ่งและไม่มากกว่าค่าสัมประสิทธิ์ กับ.

เพื่อเพิ่มประสิทธิภาพคานเมื่อคำนวณโดยคำนึงถึงข้อกำหนดของย่อหน้า ค่าสัมประสิทธิ์ 5.20, 7.5, 7.24 และ 13.1 กับ, ซีเอ็กซ์และ กับ yในสูตร (39) และ (40) อนุญาตให้ใช้เวลาน้อยกว่าค่าที่กำหนดในตาราง 66 แต่ไม่น้อยกว่า 1.0

หากผนังอ่อนแอลงด้วยรูสลัก ค่าความเค้นเฉือน ที ควรคูณด้วยสัมประสิทธิ์ที่กำหนดโดยสูตร (30)

พัฒนาโดย TsNIISK im Kucherenko โดยการมีส่วนร่วมของ TsNIIproekttalkonstruktsii ของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียต MISI ตั้งชื่อตาม วี.วี. Kuibyshev จากกระทรวงการอุดมศึกษาของสหภาพโซเวียต, สถาบัน Energosetproekt และสำนักออกแบบ Mosgidrostal ของกระทรวงพลังงานของสหภาพโซเวียต

มาตรฐานเหล่านี้ได้รับการพัฒนาเพื่อเป็นการพัฒนาของ GOST 27751-88 “ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างอาคารและฐานราก ข้อกำหนดพื้นฐานสำหรับการคำนวณ" และ ST SEV 3972-83 "ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างอาคารและฐานราก โครงสร้างเหล็ก บทบัญญัติพื้นฐานสำหรับการคำนวณ”

เมื่อประมวลกฎหมายอาคารและข้อบังคับเหล่านี้มีผลใช้บังคับ สิ่งต่อไปนี้จึงถือเป็นโมฆะ:

SNiP II-V.3-72 “โครงสร้างเหล็ก มาตรฐานการออกแบบ";
การเปลี่ยนแปลง SNiP II-B.3-72 “โครงสร้างเหล็ก มาตรฐานการออกแบบ” ได้รับการอนุมัติโดยมติของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียต:
ลำดับที่ 150 ลงวันที่ 12 กันยายน พ.ศ. 2518
ลำดับที่ 94 ลงวันที่ 24 มิถุนายน 2519;
ลำดับที่ 211 ลงวันที่ 31 ตุลาคม พ.ศ. 2521;
ลำดับที่ 250 ลงวันที่ 27 ธันวาคม 2521;
ลำดับที่ 2 เมื่อวันที่ 25 มกราคม 2523;
ลำดับที่ 104 ลงวันที่ 14 กรกฎาคม 2523;
ลำดับที่ 130 ลงวันที่ 31 กรกฎาคม 2524;
SNiP II-I.9-62 “สายส่งไฟฟ้าที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงกว่า 1 kV มาตรฐานการออกแบบ" (หัวข้อ "การออกแบบโครงสร้างเหล็กเพื่อรองรับสายส่งไฟฟ้าเหนือศีรษะ");
เปลี่ยนเป็น SNiP II-I.9-62 “สายส่งไฟฟ้าที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงกว่า 1 kV มาตรฐานการออกแบบ” ได้รับการอนุมัติโดยพระราชกฤษฎีกาของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียตลงวันที่ 10 เมษายน 2518
“คำแนะนำในการออกแบบโครงสร้างโลหะของโครงสร้างเสาอากาศของสิ่งอำนวยความสะดวกด้านการสื่อสาร” (SN 376-67)

SNiP II-23-81* ได้รับการแก้ไขโดยมติของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียตหมายเลข 120 เมื่อวันที่ 25 กรกฎาคม พ.ศ. 2527 ฉบับที่ 218 เมื่อวันที่ 11 ธันวาคม พ.ศ. 2528 ฉบับที่ 69 เมื่อวันที่ 29 ธันวาคม พ.ศ. 2529 ฉบับที่ 132 จาก 8 กรกฎาคม , พ.ศ. 2531 , ฉบับที่ 121 ลงวันที่ 12 กรกฎาคม พ.ศ. 2532

การกำหนดตัวอักษรหลักมีระบุไว้ในภาคผนวก 9*.

ส่วน ย่อหน้า ตาราง สูตร ภาคผนวก และคำอธิบายของภาพวาดที่มีการเปลี่ยนแปลงจะมีเครื่องหมายดอกจันกำกับไว้ในรหัสอาคารเหล่านี้

บรรณาธิการ - วิศวกร F.M. ชเลมิน วี.พี. Poddubny (Gosstroy USSR) ปริญญาวิศวกรรมศาสตรดุษฎีบัณฑิต ศาสตราจารย์วิทยาศาสตร์ วี.เอ. บัลดิน, Ph.D. เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์ G.E. Velsky (TsNIISK Gosstroy สหภาพโซเวียต) วิศวกร อี.เอ็ม. Bukharin (“ Energosetproekt” กระทรวงพลังงานของสหภาพโซเวียต) วิศวกร เอ็น.วี. Shevelev (SKB "Mosgidrostal" กระทรวงพลังงานของสหภาพโซเวียต)

เมื่อใช้เอกสารกำกับดูแลเราควรคำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงที่ได้รับอนุมัติในรหัสอาคารและข้อบังคับและมาตรฐานของรัฐที่ตีพิมพ์ในวารสาร "กระดานข่าวของอุปกรณ์ก่อสร้าง", "การรวบรวมการแก้ไขรหัสและกฎการก่อสร้าง" ของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียตและ ดัชนีข้อมูล "มาตรฐานรัฐของสหภาพโซเวียต" ของมาตรฐานรัฐของสหภาพโซเวียต

1. ข้อกำหนดทั่วไป
2. วัสดุสำหรับโครงสร้างและการเชื่อมต่อ
3. ลักษณะการออกแบบวัสดุและการเชื่อมต่อ
4*. โดยคำนึงถึงสภาพการทำงานและวัตถุประสงค์ของโครงสร้าง
5. การคำนวณองค์ประกอบโครงสร้างเหล็กสำหรับแรงตามแนวแกนและการดัดงอ
6. ความยาวการออกแบบและความยืดหยุ่นสูงสุดขององค์ประกอบโครงสร้างเหล็ก
7. การตรวจสอบความมั่นคงของผนังและแผ่นเอวขององค์ประกอบดัดและบีบอัด
8. การคำนวณโครงสร้างแผ่น
9. การคำนวณองค์ประกอบของโครงสร้างเหล็กเพื่อความทนทาน
10. การคำนวณความแข็งแรงขององค์ประกอบโครงสร้างเหล็กโดยคำนึงถึงการแตกหักแบบเปราะ
11. การคำนวณการเชื่อมต่อโครงสร้างเหล็ก
12. ข้อกำหนดทั่วไปสำหรับการออกแบบโครงสร้างเหล็ก
13. ข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับการออกแบบอาคารและโครงสร้างอุตสาหกรรม
14. ข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับการออกแบบอาคารและโครงสร้างที่อยู่อาศัยและสาธารณะ
15*. ข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับการออกแบบส่วนรองรับสายไฟเหนือศีรษะ โครงสร้างของสวิตช์เกียร์แบบเปิด และสายหน้าสัมผัสสำหรับการขนส่ง

โครงสร้างเหล็ก

SNiP II-23-81*

__________________

แนะนำโดย TsNIISK พวกเขา Kucherenko Gosstroy สหภาพโซเวียต

แทน SNiP II-V.3-72; SNiP II-I.9-62; ช.376-67

SNiP II-V.3-72 “โครงสร้างเหล็ก มาตรฐานการออกแบบ";

การเปลี่ยนแปลง SNiP II-B.3-72 “โครงสร้างเหล็ก มาตรฐานการออกแบบ” ได้รับการอนุมัติโดยมติของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียต:

SNiP II-I.9-62 “สายส่งไฟฟ้าที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงกว่า 1 kV มาตรฐานการออกแบบ" (หัวข้อ "การออกแบบโครงสร้างเหล็กเพื่อรองรับสายส่งไฟฟ้าเหนือศีรษะ");

เปลี่ยนเป็น SNiP II-I.9-62 “สายส่งไฟฟ้าที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงกว่า 1 kV มาตรฐานการออกแบบ” ได้รับการอนุมัติโดยพระราชกฤษฎีกาของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียตลงวันที่ 10 เมษายน 2518

“คำแนะนำในการออกแบบโครงสร้างโลหะของโครงสร้างเสาอากาศของสิ่งอำนวยความสะดวกด้านการสื่อสาร” (SN 376-67)

การกำหนดตัวอักษรหลักมีระบุไว้ในภาคผนวก 9*.

บรรณาธิการ-วิศวกร เอฟ.ม. ชเลมิน, ใน.ป. พอดดับนี(Gosstroy USSR) ปริญญาวิศวกรรมศาสตรดุษฎีบัณฑิต ศาสตราจารย์วิทยาศาสตร์ ใน.ก. บัลดิน, ปริญญาเอก เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์ ช.อี. เวลสกี้(TsNIISK Gosstroy สหภาพโซเวียต) วิศวกร อี.ม. บูคาริน(“ Energosetproekt” กระทรวงพลังงานของสหภาพโซเวียต) วิศวกร เอ็น.ใน. เชเวเลฟ(SKB "Mosgidrostal" กระทรวงพลังงานของสหภาพโซเวียต)

1. บทบัญญัติทั่วไป

1.3*. เมื่อออกแบบโครงสร้างเหล็กคุณควร:

ใช้โปรไฟล์รีดที่ประหยัดและเหล็กที่มีประสิทธิภาพ

จัดให้มีความสามารถในการผลิตและการติดตั้งโครงสร้าง

1.6*. โครงสร้างเหล็กและการคำนวณต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของ GOST 27751-88 "ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างอาคารและฐานราก ข้อกำหนดพื้นฐานสำหรับการคำนวณ" และ ST SEV 3972-83 "ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างอาคารและฐานราก โครงสร้างเหล็ก ข้อกำหนดพื้นฐานสำหรับการคำนวณ"

2. วัสดุสำหรับโครงสร้างและการเชื่อมต่อ

สำหรับการเชื่อมต่อหน้าแปลนและชุดประกอบเฟรม ควรใช้ผลิตภัณฑ์แบบม้วนตามมาตรฐาน TU 14-1-4431-88

2.2*. สำหรับการเชื่อมโครงสร้างเหล็ก ควรใช้สิ่งต่อไปนี้: อิเล็กโทรดสำหรับการเชื่อมอาร์กแบบแมนนวลตาม GOST 9467-75*; ลวดเชื่อมตาม GOST 2246-70*; ฟลักซ์ตาม GOST 9087-81*; คาร์บอนไดออกไซด์ตาม GOST 8050-85

2.3*. การหล่อ (ชิ้นส่วนเสริม ฯลฯ) สำหรับโครงสร้างเหล็กควรได้รับการออกแบบจากเหล็กกล้าคาร์บอนเกรด 15L, 25L, 35L และ 45L ซึ่งตรงตามข้อกำหนดสำหรับการหล่อกลุ่ม II หรือ III ตาม GOST 977-75* รวมถึงจากเหล็กหล่อสีเทา เกรด SCh15, SCh20, SCh25 และ SCh30 ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 1412-85

2.4*. สำหรับการเชื่อมต่อแบบใช้สลักเกลียว ควรใช้สลักเกลียวเหล็กและน็อตที่ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 1759.0-87*, GOST 1759.4-87* และ GOST 1759.5-87* และแหวนรองที่ตรงตามข้อกำหนดของ GOST 18123-82*

ควรกำหนดสลักเกลียวตามตาราง 57* และ GOST 15589-70*, GOST 15591-70*, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* และเมื่อจำกัดการเสียรูปของข้อต่อ - เป็นไปตาม GOST 7805-70*

ควรใช้น็อตตาม GOST 5915-70*: สำหรับสลักเกลียวระดับความแข็งแกร่ง 4.6, 4.8, 5.6 และ 5.8 - น็อตระดับความแข็งแกร่ง 4; สำหรับสลักเกลียวระดับความแข็งแกร่ง 6.6 และ 8.8 - น็อตระดับความแข็งแกร่ง 5 และ 6 ตามลำดับสำหรับสลักเกลียวระดับความแข็งแกร่ง 10.9 - น็อตระดับความแข็งแกร่ง 8

ควรใช้แหวนรองต่อไปนี้: แหวนรองแบบกลมตามมาตรฐาน GOST 11371-78* แหวนรองเฉียงตามมาตรฐาน GOST 10906-78* และแหวนรองสปริงปกติตาม GOST 6402-70*

2.5*. การเลือกเกรดเหล็กสำหรับสลักเกลียวฐานรากควรเป็นไปตาม GOST 24379.0-80 และการออกแบบและขนาดควรเป็นไปตาม GOST 24379.1-80*

ควรใช้สลักเกลียว (รูปตัวยู) สำหรับยึดสายกายของโครงสร้างการสื่อสารเสาอากาศตลอดจนสลักเกลียวรูปตัวยูและฐานรองเพื่อรองรับสายไฟเหนือศีรษะและอุปกรณ์จำหน่ายจากเกรดเหล็ก: 09G2S-8 และ 10G2S1-8 ตามมาตรฐาน GOST 19281-73* ที่มีข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับความต้านทานแรงกระแทกที่อุณหภูมิลบ 60°C ไม่น้อยกว่า 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) ในเขตภูมิอากาศ I 1; 09G2S-6 และ 10G2S1-6 ตาม GOST 19281-73* ในเขตภูมิอากาศ I 2, II 2 และ II 3; VSt3sp2 ตาม GOST 380-71* (ตั้งแต่ปี 1990 St3sp2-1 ตาม GOST 535-88) ในภูมิภาคภูมิอากาศอื่นๆ ทั้งหมด

2.6*. ควรใช้น็อตสำหรับฐานรากและยูโบลท์:

สำหรับสลักเกลียวที่ทำจากเหล็กเกรด 09G2S และ 10G2S1 - ระดับความแข็งแรงไม่ต่ำกว่า 5 ตาม GOST 1759.5-87* อนุญาตให้ใช้น็อตที่ทำจากเกรดเหล็กที่ยอมรับสำหรับสลักเกลียว

ควรใช้น็อตสำหรับฐานรากและยูโบลท์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางน้อยกว่า 48 มม. ตามมาตรฐาน GOST 5915-70* สำหรับโบลต์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 48 มม. - ตามมาตรฐาน GOST 10605-72*

2.7*. ควรใช้สลักเกลียวความแข็งแรงสูงตาม GOST 22353-77*, GOST 22356-77* และ TU 14-4-1345-85; น็อตและแหวนรองสำหรับพวกเขา - ตามมาตรฐาน GOST 22354-77* และ GOST 22355-77*

เชือกเกลียวตาม GOST 3062-80*; GOST 3063-80*, GOST 3064-80*;

เชือกสองชั้นตาม GOST 3066-80*; GOST 3067-74*; GOST 3068-74*; GOST 3081-80*; GOST 7669-80*; GOST 14954-80*;

เชือกรับน้ำหนักแบบปิดตาม GOST 3090-73*; GOST 18900-73* GOST 18901-73*; GOST 18902-73*; GOST 7675-73*; GOST 7676-73*;

2.9. ลักษณะทางกายภาพของวัสดุที่ใช้สำหรับโครงสร้างเหล็กควรเป็นไปตาม App 3.

3. ลักษณะการออกแบบของวัสดุและการเชื่อมต่อ

ตารางที่ 1*

สถานะตึงเครียด		เครื่องหมาย	ความต้านทานที่คำนวณได้ของผลิตภัณฑ์รีดและท่อ
การยืดกล้ามเนื้อ,	โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง		รี่ = ริน/กม
การบีบอัดและการดัด	ตามการต่อต้านชั่วคราว		คุณ = วิ่ง /กม
			อาร์เอส = 0,58ริน/กม
การยุบตัวของพื้นผิวด้านท้าย (หากติดตั้ง)			รูเปียห์ = วิ่ง /กม
การบดอัดเฉพาะที่ในบานพับทรงกระบอก (รองแหนบ) เมื่อสัมผัสกันแน่น			ร.ล = 0,5วิ่ง /กม
แรงอัดของลูกกลิ้งตามเส้นทแยงมุม (เมื่อสัมผัสกันอย่างอิสระในโครงสร้างที่มีความคล่องตัวจำกัด)			อาร์ซีดี = 0,025วิ่ง /กม
ความตึงในทิศทางของความหนาของผลิตภัณฑ์รีด (สูงสุด 60 มม.)			ร = 0,5วิ่ง /กม
การกำหนดที่ใช้ในตาราง 1*:
กม- ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือของวัสดุที่กำหนดตามข้อ 3.2*

ตารางที่ 2*

มาตรฐานของรัฐหรือเงื่อนไขทางเทคนิคสำหรับการเช่า	ปัจจัยความน่าเชื่อถือตามวัสดุ กรัม ม
GOST 27772-88 (ยกเว้นเหล็ก S590, S590K) TU 14-1-3023-80 (สำหรับวงกลม สี่เหลี่ยม แถบ)
GOST 27772-88 (เหล็ก S590, S590K); GOST 380-71** (สำหรับวงกลมและสี่เหลี่ยมที่มีขนาดไม่รวมอยู่ใน TU 14-1-3023-80) GOST 19281-73* [สำหรับวงกลมและสี่เหลี่ยมที่มีกำลังครากสูงถึง 380 MPa (39 kgf/mm 2) และขนาดที่ไม่รวมอยู่ใน TU 14-1-3023-80]
GOST 10705-80; GOST 10706-76

GOST 19281-73* [สำหรับวงกลมและสี่เหลี่ยมจัตุรัสที่มีกำลังครากมากกว่า 380 MPa (39 kgf/mm 2) และขนาดที่ไม่รวมอยู่ใน TU 14-1-3023-80] GOST 8731-87; มธ.14-3-567-76

ควรพิจารณาความต้านทานการออกแบบของผลิตภัณฑ์ทรงกลม สี่เหลี่ยม และแถบตามตาราง 1* รับค่า รินและ วิ่งความต้านทานที่คำนวณได้ในแรงดึง แรงอัด และการดัดงอของแผ่น ผลิตภัณฑ์สากลแบบวงกว้างและผลิตภัณฑ์รีดรูปทรงแสดงไว้ในตาราง 51*, ท่อ - ในตาราง 51 ก. ความต้านทานที่คำนวณได้ของส่วนโค้งงอควรใช้เท่ากับความต้านทานที่คำนวณได้ของแผ่นรีดที่ผลิตขึ้นในขณะที่สามารถคำนึงถึงการแข็งตัวของเหล็กแผ่นรีดในเขตดัดได้

เท่ากันตามลำดับกับกำลังครากและความต้านทานแรงดึงตามมาตรฐาน TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (ตั้งแต่ปี 1990 GOST 535-88) และ GOST 19281-73*

ตารางที่ 3	รอยเชื่อม		เครื่องหมาย	สถานะแรงดันไฟฟ้า
คำนวณความต้านทานของรอยเชื่อม	ก้น	โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง		รวี = รี่
	ก้น	ตามการต่อต้านชั่วคราว		รวู = คุณ
	การบีบอัด การยืดและการดัดงอระหว่างการเชื่อมแบบอัตโนมัติ กึ่งอัตโนมัติ หรือแบบแมนนวลด้วยการควบคุมคุณภาพทางกายภาพของตะเข็บ	โดยให้ผลผลิตมีความแข็งแรง		รวี = 0,85รี่
				รศ = อาร์เอส
แรงดึงและการดัดงอระหว่างการเชื่อมแบบอัตโนมัติ กึ่งอัตโนมัติ หรือแบบแมนนวล	มีตะเข็บเข้ามุม รวส = 0,45วิ่ง
ชิ้น (มีเงื่อนไข) ร วุนควรนำมาเท่ากับค่าความต้านทานแรงดึงของโลหะเชื่อมที่ระบุใน GOST 9467-75* 2. สำหรับตะเข็บที่ทำโดยการเชื่อมแบบอัตโนมัติหรือกึ่งอัตโนมัติจะมีค่า ร วุนควรดำเนินการตามตาราง 4* ของมาตรฐานเหล่านี้ 3. ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือสำหรับวัสดุเชื่อม กwmควรจะเท่ากับ: 1.25 - พร้อมค่า ร วุนไม่เกิน 490 MPa (5,000 kgf/cm2); 1.35 - พร้อมค่า ร วุน 590 MPa (6,000 กก./ซม.2) หรือมากกว่า